一、矩形截面非对称配筋小偏心受压构件的简化计算（论文文献综述）
覃银辉,成洁筠[1]（2022）在《钢筋混凝土矩形截面单向偏心受压柱正截面承载力讨论》文中研究指明在对钢筋混凝土矩形截面单向偏心受压柱的正截面承载力计算时,通常有两种计算方法,对称配筋与非对称配筋,无论哪种计算方法,首先需要初步判别大小偏心类型,再进行后续计算。本文通过算例说明,对于大偏压情况下的非对称配筋,初步判别不能作为最终的偏心构件判别标准,必须在初步判别的基础上合理选择钢筋直径和根数,得到确切的钢筋面积后进行复核,才能确保ξ≤ξb,从而保证大偏心受压破坏。对于对称配筋,当ei≤0.3h0且N≤Nb,定义构件的大小偏心意义并不大,按照构造配筋即可满足构件正截面承载力要求。
李彬[2]（2021）在《混凝土构件正截面承载力及变形的图算法》文中提出混凝土结构的配筋计算都是基于《混凝土结构设计规范》GB50010-2010,其中矩形、圆形截面受弯构件正截面承载力的计算公式,都是采用等效矩形应力换算推导的,但圆形截面构件承载力采用矩形应力换算会带来不小的误差,而且圆形截面承载力的计算存在双重非线性（材料、截面宽度变化）,只能通过规范附录E中的超越方程组,迭代计算圆形截面的承载力。特别是圆形截面构件考虑二阶效应的承载力计算时还存在三重非线性（材料、几何、截面宽度变化）,计算不便。混凝土构件配筋计算时,需要利用钢筋的屈服强度,但构件小偏心轴压构件的受拉侧或受压较小侧钢筋的应力可能达不到屈服强度,使计算结果偏于不安全。结构构件上的裂缝宽度会影响构件的适用性和耐久性,承载力计算完成后要对构件的裂缝宽度进行验算,但验算步骤繁琐。为了简化或解决上述问题的影响,本文主要做了以下工作:1.根据构件的截面应变分布,计算矩形和圆形截面上的实际应力分布,并由此计算构件截面内力、判断构件的受力状态。2.根据圆形截面上的实际应力分布,推导和计算了混凝土圆形和环形截面无需迭代就能计算承载力的方法。3.推导和绘制了可以用于混凝土圆形和环形截面构件非均匀配筋计算的图表。4.推导和绘制了可以用于矩形和工字形截面构件对称配筋计算的图表。5.将《规范》中考虑二阶效应计算时的增大系数法引入配筋计算图表,并绘制了矩形、工字形、圆形截面构件考虑二阶效应的配筋计算图表。6.介绍裂缝宽度计算的方法和原理,并根据《规范》中的最大裂缝宽度计算公式推导了构件无需做裂缝宽度验算的最大钢筋直径。7.推导和绘制了构件的钢筋直径-配筋率相关曲线,通过构件中的钢筋钢筋直径,即可判断构件的裂缝宽度能否满足限值。
肖刚[3]（2020）在《GFRP筋和GFRP-钢复合筋混凝土简支梁桥的构件承载力设计方法研究》文中研究表明
关健[4]（2020）在《中美欧混凝土梁桥的计算方法对比分析 ——基于现行公路桥规》文中研究说明本文对我国现行与旧版的《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015、JTG D60-2004与《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG 3362-2018、JTG D62-2004,美国《AASHTO LRFD Bridge Design Specification》8thEdition 2017与欧洲Eurocode系列中的混凝土桥梁规定的设计方法进行了对比研究。主要进行了以下方面的研究工作:1)设计总体要求对比。对比了各规范所规定的设计准则、设计基准期与设计使用年限、极限状态与设计状况的划分,以及设计安全性等级。2)常用材料指标参数对比。对比了中美欧混凝土桥梁中常用的混凝土、普通钢筋、预应力钢筋的强度等级划分、强度取值,以及其他力学性能参数,如泊松比、弹性模量、热膨胀系数等。3)作用及作用组合对比。对比了中美欧公路桥梁规范的作用划分、在相应极限状态下的作用（荷载）组合、恒载取值与汽车荷载模型（涵盖冲击系数、纵横向折减系数、制动力、离心力）,计算了在“恒载”以及“恒载+活载”下的弯矩与剪力效应。4)承载能力极限状态对比。对中美欧公路桥梁设计规范所规定的弯、剪、压、拉的承载能力计算方法进行了对比分析与计算研究,及其所规定的结构抗倾覆设计方法进行了对比。5)正常使用极限状态对比。对持久状况下的混凝土应力验算方法、抗裂性及裂缝宽度验算方法、挠度以及预拱度的计算方法进行了对比。6)评价体系计算分析。依据承载能力极限状态的抗力与作用效应比得到截面富余度、依据正常使用极限状态的应力限值/应力、挠度限值/挠度得到的应力富余度及挠度富余度,根据相应权重系数计算得到综合富余度指标。本文对中美欧桥梁规范所规定的设计总体要求、材料、作用分类、作用组合、承载能力极限状态与正常使用极限状态验算方法进行了对比,综合比较了各规范之间的差异性。
伍时龙[5]（2020）在《钢筋混凝土柱二阶效应计算方法研究》文中认为钢筋混凝土柱考虑二阶效应的稳定计算问题涉及到多重非线性,如材料非线性和几何非线性不管是截面层次还是杆件层次都存在着,导致解析计算困难。我国现行规范《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010虽然提供了一种计算偏心受压构件考虑二阶效应的“增大系数法”,但该方法为了能得到解析计算的相关公式,不得不对两种非线性因素作了近似简化处理,其中既可取之处亦有不合理的地方。因此,本论文对简化计算的过程从结构层次、杆件层次和截面层次三方面进行了梳理,对其中不合理之处进行了优化或少进行简化,并在学习这三个层次传统的一些计算方法基础上,进行深化研究,最终提出了四种不同水平的实用计算方法来解决工程实际问题。（1）基于实际应力分布图,采用由应变计算内力的方法,以应变为中间变量,分别推导了钢筋混凝土矩形、圆形和环形构件正截面承载力计算公式。进而由截面承载力极限状态时所有可能的应变编制程序计算,绘制了能反映轴力-弯矩-配筋率三变量相互依存和变化的无量纲诺模图,该诺模图结合《混凝土结构设计规范》中的“增大系数法”可用于钢筋混凝土短柱和细长柱的截面配筋设计和强度验算。（2）在截面层次基于实际应力分布图,由应变精确计算截面的轴力-弯矩-曲率,然后在杆件层次上采用逐次逼近的数值积分法（共轭梁法）计算二阶挠度,最后运用计算机编程建立了钢筋混凝土柱的二阶弹塑性精确算法。（3）在截面层次上提出了一种更加精确的极限曲率简化计算模型,然后在杆件层次上基于模型柱法计算二阶挠度,得到了简化的二阶平衡方程,最后运用计算机编程建立了钢筋混凝土柱的二阶弹塑性近似算法。（4）通过构建平行坐标系,将二阶平衡方程所有可能的解绘制成了诺模图,仅需计算3个参数和在图形中做4条辅助线,就可对钢筋混凝土柱考虑二阶效应的配筋设计和强度校核进行手算,为设计人员提供了一种快速计算方法。
张波,邱利军,梁玲玉,成莞莞[6]（2019）在《矩形截面偏心受压柱对称配筋计算的程序设计》文中指出矩形截面偏心受压柱采取对称配筋的计算步骤比较多而繁琐。而且无论大小偏心受压柱,在计算过程中均可能遇到异常情况。尤其是小偏心受压,当截面尺寸与内力之间不匹配时,就会出现相对受压区高度ξ的异常现象。因此,以规范GB50010-2010为依据,讨论了小偏心受压对称配筋的特殊情况,并用C#对矩形截面偏心受压柱对称配筋计算的程序进行设计。实例验证其应用方便、计算简单、适合反复计算。为设计人员提供参考。
乔治[7]（2019）在《ECC/RC组合框架结构抗震性能试验与理论研究》文中进行了进一步梳理工程用水泥基复合材料（Engineered cementitious composites,ECC）是一种具有高延性、高韧性和多缝开裂特征的纤维增强水泥基复合材料,在单轴拉伸作用下具有显着的应变硬化特性。ECC良好的力学性能和裂缝控制能力使得它特别适用于结构中需要较高耗能、承受较大变形和强剪切作用或有较高耐久性要求的部位,能够有效地提升结构的抗震性能和耐久性。考虑到目前ECC的生产成本高于混凝土,整个建筑结构采用ECC不经济,本文提出在关键受力部位截面上或在构件纵向上使用ECC和混凝土组合形成组合构件。通过理论分析、试验研究及数值模拟等方法,分别从材料层次、构件层次和结构层次对ECC/RC组合框架结构抗震性能进行了系统的研究。1.材料层次（1）根据国产PVA纤维和日产PVA纤维的物理力学性能,结合ECC准应变硬化模型,对混杂PVA-ECC的纤维体积含量进行了优化分析,建议的混杂纤维体积含量为1.0%日产PVA纤维加0.6%国产PVA纤维,据此设计了5组试验配合比。对5组不同配合比的ECC试件分别进行了单轴受压试验和四点弯曲试验。混杂PVA-ECC试件在四点弯曲试验中均呈现出明显的应变硬化和多缝开裂现象,国产PVA纤维替代日产PVA纤维的掺量越多,材料延性下降幅度越大,此外变形能力随着龄期的增加呈减小的趋势。纤维的掺入明显改善了复合材料的压缩韧性,混杂PVA-ECC试件在单轴压缩试验中,没有出现明显的剥落现象,完整性较好。（2）基于已有试验结果,建立了混杂PVA-ECC单轴拉伸应力-应变全曲线的数值分析模型,该模型主要包括多缝开裂的微观力学模型、裂缝间距计算模型、串联弹簧模型和随机概率分布模型。通过与单轴拉伸试验的结果进行比较,验证了本模型对ECC试件开裂应力、开裂应变、峰值应力和峰值应变预测的准确性。2.构件层次（1）设计了三种不同界面处理的8根ECC/RC组合梁和RC梁,并开展了受弯性能试验研究。试验结果表明:ECC/RC组合梁均发生了延性较好的弯曲破坏,多缝开裂现象较为明显,在达到峰值荷载前均未发生粘结破坏。ECC/RC组合梁在达到各自峰值荷载的80%之前,裂缝宽度均小于100μm,可有效地提升混凝土梁的耐久性。采用简化的ECC材料本构关系,提出了ECC/RC组合梁的受弯承载力简化计算方法,并建议了ECC/RC组合梁正常使用极限状态下挠度的简化计算方法,推导了基于内力平衡的组合梁完全开裂截面的惯性矩公式,利用上述简化方法计算得到受弯承载力和跨中挠度的预测值与试验值吻合较好。（2）进行了6根不同剪跨比、轴压力和配箍率的ECC/RC柱及1根RC对比柱在低周反复荷载下的抗震性能试验研究,对不同试件的破坏形态、滞回特性、位移延性、耗能能力、刚度退化等进行了较为深入的研究。试验结果表明ECC/RC组合柱表现出明显的多缝开裂特征,其延性、耗能能力和损伤容限均好于RC柱;随着剪跨比的减小,柱端水平荷载-位移滞回曲线趋于扁平,受剪承载力提高,但位移延性系数随之降低;配箍率较高的构件,柱端水平荷载-位移滞回曲线较饱满,刚度退化较缓,变形能力较大。采用OpenSees有限元程序建立ECC/RC组合柱分析模型,对不同剪跨比、轴压比、纵筋配筋率、ECC抗压强度、ECC极限压应变和外包ECC厚度对ECC/RC组合柱受弯性能和抗震性能的影响进行有限元参数分析。（3）将ECC/RC组合柱的性能划分为完好、轻微破坏、中等破坏、严重破坏和倒塌五个性能水平,提出用位移角和基于Park-Ang的修正损伤指标作为ECC/RC组合柱的性能指标,通过对试验数据的统计分析,并参考国内外相关文献,给出了ECC/RC组合柱在不同性能水平下的位移角限值和损伤指标限值的建议值。（4）基于修正压力场理论（MCFT）,修正了ECC的软化平均应力应变关系和局部应力平衡方程,考虑了纤维在斜裂缝处的应力传递能力,提出了能够更好地反映ECC受剪机理的修正MCFT计算方法。在此基础上,通过合理简化,推导了ECC斜裂缝角度和平均主拉应变的显示计算公式,提出了有腹筋ECC/RC组合构件受剪承载力的简化计算方法。建立ECC构件剪切试验数据库,验证了修正MCFT方法及其简化计算方法的合理性。（5）建立了多折线型ECC/RC组合柱转角型塑性铰恢复力模型,并提出了骨架曲线特征参数、塑性铰长度和滞回规则的计算方法,通过与试验柱实测滞回曲线的比较和分析,验证了组合柱塑性铰恢复力模型的准确性和适用性。3.结构层次（1）对一个装配式ECC/RC组合框架结构和一个普通RC对比框架结构进行振动台试验,研究模型结构在不同水准地震作用下自振特性、加速度、位移、残余位移和节点转角等动力响应的分布规律及其随地震水准的变化规律。试验结果表明,将ECC材料引入节点和梁、柱塑性铰区时,结构在地震作用下的抗剪承载力、塑性变形能力、耗能能力和耐损伤性都远高于普通钢筋混凝土框架,从全寿命周期考虑,ECC/RC组合结构具有较高的经济性。（2）研究了ECC/RC组合框架结构的性能水平划分依据,给出了ECC/RC组合框架不同性能水准对应的各性能指标（最大层间位移角、基于Park-Ang的损伤指标、最大残余层间位移角和最大楼层加速度）限值。在确定性能水准和性能指标限值之后,设计了两个框架算例（普通RC框架和ECC/RC组合框架）,采用基于增量动力分析（IDA）的多指标抗震性能评估方法,考察了两种框架在不同地震动强度水平下的结构响应和抗震能力,分析结果表明ECC/RC组合框架在中震和强震作用下具有比RC框架更加优异的抗震能力。
陆艺诗[8]（2018）在《关于偏心受压构件承载力计算方法的比较研究》文中指出现今,我国工程建筑中的钢筋混凝土偏心受压构件占比很大,有必要对其正截面承载力的计算方法及应用进行进一步研究。本文主要总结了中美欧混凝土设计规范中关于偏心受压构件正截面承载力的计算方法,以及国内外研究得到的拟合修正公式,通过对比分析,提出了实际工程偏压构件计算建议,对其设计及研究有一定的指导意义。
刘万里,黄太华[9]（2017）在《非对称配筋钢筋混凝土偏心受压矩形构件大小偏心破坏的理论判别方法》文中进行了进一步梳理在进行钢筋混凝土偏心受压构件设计时,须首先进行大小偏心受压的判别.若为对称配筋,可将计算的相对受压区高度与界限相对受压区高度进行比较加以判断;若为非对称配筋,由于事先不能准确计算出相对受压区高度,有相当多的教材和专业书籍将偏心矩的大小作为大小偏心受压的判别依据,但在实际判断时常发生误判.本文提出了As和As’均为未知、As已知而As’为未知、As’已知而As为未知这3种情况下的非对称配筋时的大小偏心受压的理论判断方法,通过算例证明该理论判断方法的判断结果是准确无误的.
康佩[10]（2012）在《活性粉末混凝土构件在受弯、受剪、受压状态下的设计计算方法》文中研究说明活性粉末混凝土作为一种具有超高强度、高韧性的新型材料,其特殊的材料组成和力学性能使得钢筋活性粉末混凝土构件的破坏形态和承载能力与普通钢筋混凝土构件有很大的区别。为了将这种新型材料应用到实际工程中,有必要研究活性粉末混凝土构件在常见受弯、受剪、受压状态下的承载力计算方法,为钢筋活性粉末混凝土构件的设计提供依据。本文在构件正截面受弯计算过程中采取等效原则,利用直线分布的弹性应力图代替曲线分布的弹塑性应力图,通过截面的平衡条件得到构件的开裂荷载和极限荷载,并参考各相关规范提出了单筋矩形截面梁正截面受弯承载力建议式。本文采用软化桁架模型进行了活性粉末混凝土构件受剪承载力的理论分析,通过编制计算程序来分析了活性粉末混凝土强度、剪跨比、配箍率、纵筋率、翼缘宽度对构件极限抗剪承载力的影响,并参考各相关规范提出抗剪承载力建议式。在钢筋活性粉末混凝土受压构件分析方面,本文采用与受弯构件相同的等效原则,利用平衡条件得到构件的极限承载力,推导出判别大小偏心受压构件的计算方法,并参考各相关规范提出轴心受压构件和偏心受压构件的承载力建议式。采用非线性有限元软件,分别对上述三类构件进行有限元分析,将公式计算结果、试验数据和有限元计算结果进行对比验证,计算结果吻合较好。表明本文建议式可以为钢筋活性粉末混凝土构件的设计提供参考。
二、矩形截面非对称配筋小偏心受压构件的简化计算（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、矩形截面非对称配筋小偏心受压构件的简化计算（论文提纲范文）
（1）钢筋混凝土矩形截面单向偏心受压柱正截面承载力讨论（论文提纲范文）
| 一、非对称配筋正截面设计 |
| 二、对称配筋正截面承载力计算 |
| 结语 |
（2）混凝土构件正截面承载力及变形的图算法（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 混凝土结构的应用与发展 |
| 1.2 研究现状与问题提出 |
| 第二章 混凝土截面的应力分布 |
| 2.1 构件正截面承载力计算的基本假定 |
| 2.1.1 截面保持平面 |
| 2.1.2 不考虑混凝土的抗拉强度 |
| 2.1.3 材料本构关系 |
| 2.2 正截面应变包络图 |
| 2.3 混凝土矩形截面应力分布 |
| 2.3.1 等效矩形应力换算法 |
| 2.3.2 实际应力分布法 |
| 2.3.3 两种方法的比较 |
| 2.4 混凝土圆形截面应力分布 |
| 2.4.1 圆形截面应变包络图 |
| 2.4.2 圆形截面的参数计算 |
| 2.4.3 圆形截面的混凝土内力 |
| 2.4.4 圆形截面的钢筋环内力 |
| 第三章 混凝土构件配筋的图算法 |
| 3.1 矩形截面受弯构件配筋的图算法 |
| 3.1.1 计算原理 |
| 3.1.2 计算方法 |
| 3.1.3 算例 |
| 3.2 矩形截面偏心受力构件对称配筋的图算法 |
| 3.2.1 计算原理与方法 |
| 3.2.2 算例 |
| 3.3 工字形截面偏心受力构件对称配筋的图算法 |
| 3.3.1 计算原理与方法 |
| 3.3.2 算例 |
| 3.4 圆形截面构件非均匀配筋的图算法 |
| 3.4.1 计算原理与方法 |
| 3.4.2 算例 |
| 3.5 环形截面构件非均匀配筋的图算法 |
| 3.5.1 计算原理与方法 |
| 3.5.2 算例 |
| 3.6 圆形截面均匀配筋的图算法 |
| 3.6.1 计算原理与方法 |
| 3.6.2 算例 |
| 3.7 圆环形截面均匀配筋的图算法 |
| 3.7.1 计算原理与方法 |
| 3.7.2 算例 |
| 第四章 混凝土压弯构件考虑二阶效应配筋的图算法 |
| 4.1 混凝土压弯构件二阶效应概述 |
| 4.2 矩形截面压弯构件考虑二阶效应配筋图算法 |
| 4.2.1 计算原理与方法 |
| 4.2.2 算例 |
| 4.3 工字形截面压弯构件考虑二阶效应配筋图算法 |
| 4.3.1 计算原理和方法 |
| 4.3.2 算例 |
| 4.4 圆形截面压弯构件考虑二阶效应配筋图算法 |
| 4.4.1 计算原理与方法 |
| 4.4.2 算例 |
| 第五章 混凝土构件的变形及裂缝计算 |
| 5.1 混凝土截面的弯矩-曲率关系概述 |
| 5.2 构件的刚度与变形 |
| 5.2.1 构件变形量与刚度的关系 |
| 5.2.2 有效惯性矩法计算截面刚度 |
| 5.3 裂缝的成因及其宽度的限值 |
| 5.3.1 荷载因素 |
| 5.3.2 非荷载因素 |
| 5.3.3 裂缝宽度的限值 |
| 5.4 裂缝宽度的计算 |
| 5.4.1 规范方法计算裂缝宽度 |
| 5.4.2 粘结-滑移法计算裂缝宽度 |
| 5.4.3 无滑移法计算裂缝宽度 |
| 5.5 以最大钢筋直径限制裂缝宽度 |
| 5.5.1 概述 |
| 5.5.2 钢筋直径限制裂缝宽度的原理与方法 |
| 5.5.3 算例 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 (攻读硕士学位期间参与的科研项目及成果) |
（4）中美欧混凝土梁桥的计算方法对比分析 ——基于现行公路桥规（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究目的与意义 |
| 1.2 中美欧桥梁设计规范发展 |
| 1.2.1 中国桥梁设计规范 |
| 1.2.2 美国公路桥梁设计规范 |
| 1.2.3 欧洲公路桥梁设计规范 |
| 1.3 国内外桥梁设计规范研究现状 |
| 1.4 目前规范研究主要特点 |
| 1.5 主要研究内容 |
| 第二章 设计总体要求 |
| 2.1 设计准则 |
| 2.2 设计基准期与设计使用年限 |
| 2.3 极限状态与设计状况 |
| 2.3.1 极限状态 |
| 2.3.2 设计状况 |
| 2.4 设计安全性等级 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 材料参数 |
| 3.1 混凝土 |
| 3.1.1 标准试件 |
| 3.1.2 强度等级划分 |
| 3.1.3 抗压强度 |
| 3.1.4 抗拉强度 |
| 3.1.5 弹性模量 |
| 3.1.6 其他参数 |
| 3.1.7 中美欧桥规混凝土等级对应关系 |
| 3.2 普通钢筋 |
| 3.3 预应力钢筋 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 作用及作用组合 |
| 4.1 作用分类 |
| 4.2 作用的代表值 |
| 4.3 作用组合 |
| 4.3.1 承载能力(强度)极限状态 |
| 4.3.2 正常使用极限状态 |
| 4.4 恒荷载 |
| 4.5 汽车荷载 |
| 4.5.1 汽车荷载模式 |
| 4.5.2 汽车荷载冲击系数 |
| 4.5.3 横向车道布载(折减)系数 |
| 4.5.4 纵向折减系数 |
| 4.5.5 汽车制动力 |
| 4.5.6 离心力 |
| 4.6 作用效应对比 |
| 4.6.1 活载作用效应对比 |
| 4.6.2 作用组合效应对比 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 承载能力极限状态 |
| 5.1 基本表达式 |
| 5.2 正截面抗弯承载力 |
| 5.2.1 相对界限受压区高度 |
| 5.2.2 计算表达式 |
| 5.2.3 《通用图》抗弯承载力计算结果对比 |
| 5.3 斜截面抗剪承载力 |
| 5.3.1 计算截面位置 |
| 5.3.2 无腹筋构件的抗剪承载力 |
| 5.3.3 有腹筋构件抗剪承载力 |
| 5.3.4 抗剪构造要求 |
| 5.3.5 《通用图》抗剪承载力对比 |
| 5.4 轴心受压构件 |
| 5.4.1 普通箍筋柱 |
| 5.4.2 螺旋箍筋柱 |
| 5.4.3 轴心受压构件承载力对比 |
| 5.5 偏心受压构件 |
| 5.5.1 长细比、计算长度计算方法 |
| 5.5.2 二阶效应计算方法 |
| 5.5.3 矩形截面偏心受压构件 |
| 5.5.4 圆形截面偏心受压构件 |
| 5.5.5 圆形截面偏心受压构件承载力对比 |
| 5.6 受拉构件 |
| 5.7 结构抗倾覆设计 |
| 5.8 本章小结 |
| 第六章 正常使用极限状态 |
| 6.1 预应力混凝土构件分类及张拉控制应力 |
| 6.1.1 预应力混凝土构件分类 |
| 6.1.2 张拉控制应力 |
| 6.2 持久状况应力验算 |
| 6.2.1 持久状况混凝土应力验算 |
| 6.2.2 持久状况预应力钢筋的应力验算 |
| 6.3 抗裂性及裂缝宽度验算 |
| 6.3.1 抗裂性验算 |
| 6.3.2 裂缝宽度限值 |
| 6.3.3 裂缝宽度计算方法 |
| 6.4 挠度验算及预拱度 |
| 6.4.1 挠度计算方法 |
| 6.4.2 正常使用极限状态下挠度对比 |
| 6.4.3 挠度限值 |
| 6.4.4 预拱度设置 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 基于《通用图》的评价体系对比 |
| 7.1 概述 |
| 7.2 预应力混凝土简支T梁 |
| 7.2.1 截面富余度 |
| 7.2.2 变形富余度 |
| 7.2.3 应力富余度 |
| 7.2.4 综合富余度 |
| 7.3 预应力混凝土简支空心板梁桥 |
| 7.3.1 截面富余度 |
| 7.3.2 变形富余度 |
| 7.3.3 应力富余度 |
| 7.3.4 综合富余度 |
| 7.4 4×30m预应力混凝土连续箱梁 |
| 7.4.1 截面富余度 |
| 7.4.2 变形富余度 |
| 7.4.3 应力富余度 |
| 7.4.4 综合富余度 |
| 7.5 Mbini斜拉桥 |
| 7.5.1 桥型布置 |
| 7.5.2 截面富余度 |
| 7.5.3 变形富余度 |
| 7.5.4 应力富余度 |
| 7.5.5 综合富余度 |
| 7.6 本章小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
（5）钢筋混凝土柱二阶效应计算方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究的背景 |
| 1.1.1 二阶效应的基本概念及分类 |
| 1.1.2 目前二阶效应的主要计算方法 |
| 1.2 钢筋混凝土柱的稳定问题及计算难点 |
| 1.2.1 稳定的基本准则 |
| 1.2.2 钢筋混凝土柱的稳定问题 |
| 1.2.3 钢筋混凝土柱稳定问题的计算难点 |
| 1.3 我国现行规范中考虑二阶效应的实用计算方法 |
| 1.3.1 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) |
| 1.3.2 《公路桥涵规范》(JTG3362-2018) |
| 1.4 问题的提出 |
| 1.4.1 结构层次的简化计算 |
| 1.4.2 杆件层次的简化计算 |
| 1.4.3 截面层次的简化计算 |
| 1.5 本文的主要内容和方法 |
| 1.5.1 研究的内容和流程 |
| 1.5.2 研究的方法及创新点 |
| 第二章 钢筋混凝土矩形构件正截面承载力计算 |
| 2.1 计算的依据 |
| 2.1.1 基本假定 |
| 2.1.2 材料的本构关系 |
| 2.1.3 杆件的弯曲变形和截面应变的分布 |
| 2.1.4 承载力极限状态的应变分区 |
| 2.1.5 计算结果的无量纲化 |
| 2.2 计算方法和公式推导 |
| 2.2.1 截面分析计算的条带法 |
| 2.2.2 矩形截面受压区混凝土内力计算的解析法 |
| 2.2.3 截面内力的计算 |
| 2.3 截面内力的计算流程和无量纲诺模图 |
| 2.3.1 截面n-m-φ的计算流程 |
| 2.3.2 诺模图的绘制 |
| 2.3.3 诺模图的应用 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 诺模图的绘制原理及工程运用 |
| 3.1 诺模图的绘制原理 |
| 3.1.1 平行坐标和图尺方程 |
| 3.1.2 多变量方程诺模图的制作原理及步骤 |
| 3.1.3 共线行列式的寻找方法 |
| 3.2 框架柱计算长度系数诺模图的制作 |
| 3.2.1 无侧移框架柱的μ系数 |
| 3.2.2 有侧移框架柱的μ系数 |
| 3.2.3 框架柱μ系数诺模图的绘制 |
| 3.3 圆形和环形偏压构件配筋计算的α诺模图制作 |
| 3.3.1 圆形截面图解法推导 |
| 3.3.2 环形截面图解法推导 |
| 3.3.3 圆形和环形截面α诺模图的绘制 |
| 3.3.4 计算例题 |
| 3.4 小结 |
| 第四章 钢筋混凝土圆形和环形构件正截面承载力计算 |
| 4.1 计算方法和公式推导 |
| 4.1.1 圆形和环形截面应变区域的划分 |
| 4.1.2 钢筋的连续化计算 |
| 4.1.3 截面应力和内力的计算 |
| 4.2 数值计算流程和无量纲诺模图 |
| 4.2.1 数值计算流程 |
| 4.2.2 无量纲诺模图的绘制 |
| 4.3 小结 |
| 第五章 钢筋混凝土截面弹塑性弯矩-曲率-轴力关系 |
| 5.1 截面中间状态的应分布和应变变化过程 |
| 5.1.1 截面中间状态的应变范围 |
| 5.1.2 应变的变化过程 |
| 5.2 轴力不变的弯矩-曲率计算方法 |
| 5.2.1 轴力的取值范围 |
| 5.2.2 截面初应变的计算 |
| 5.2.3 截面终应变的计算 |
| 5.2.4 固定轴力的弯矩-曲率计算流程 |
| 5.3 曲率不变的轴力-弯矩计算方法 |
| 5.4 计算实例 |
| 5.4.1 三种钢筋混凝土截面的弯矩-曲率关系 |
| 5.4.2 截面配筋率对弯矩-曲率关系的影响 |
| 5.4.3 曲率对轴力-弯矩关系的影响 |
| 5.5 小结 |
| 第六章 钢筋混凝土柱的二阶弹塑性精确算法 |
| 6.1 共轭梁法的原理 |
| 6.2 钢筋混凝土柱挠度计算的数值积分法 |
| 6.2.1 挠度的数值计算过程 |
| 6.2.2 挠度计算实例 |
| 6.3 柱子荷载-挠度的计算 |
| 6.4 柱子的轴力-弯矩关系 |
| 6.5 小结 |
| 第七章 钢筋混凝土柱的二阶弹塑性近似计算法 |
| 7.1 钢筋混凝土柱二阶效应的简化计算方法 |
| 7.1.1 模型柱法 |
| 7.1.2 截面承载力的计算 |
| 7.1.3 截面极限曲率的简化计算 |
| 7.1.4 柱子轴力-弯矩计算 |
| 7.2 钢筋混凝土柱考虑二阶效应的图算设计法 |
| 7.2.1 诺模图的布置 |
| 7.2.2 诺模图的绘制 |
| 7.2.3 诺模图的应用与方法对比 |
| 7.3 小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 本文主要的结论 |
| 8.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 (攻读学位期间发表论文目录) |
（6）矩形截面偏心受压柱对称配筋计算的程序设计（论文提纲范文）
| 0绪论 |
| 1 对称配筋偏心受压柱的基本公式 |
| 1.1 大偏心受压柱的基本公式和适用条件 |
| 1.2 小偏心受压柱的基本公式和适用条件 |
| 2 偏心受压柱的二阶效应（P-δ效应） |
| 3 矩形截面偏心受压柱对称配筋的程序设计流程图 |
| 4 程序实现及应用实例 |
| 5 结论 |
（7）ECC/RC组合框架结构抗震性能试验与理论研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 ECC国内外研究现状 |
| 1.2.1 ECC材料层次的研究现状 |
| 1.2.1.1 ECC材料设计原理及其组分的选择 |
| 1.2.1.2 ECC材料的基本力学性能 |
| 1.2.2 ECC构件层次的研究现状 |
| 1.2.2.1 ECC梁 |
| 1.2.2.2 ECC柱 |
| 1.2.2.3 ECC节点 |
| 1.2.2.4 ECC连梁 |
| 1.2.2.5 ECC剪力墙 |
| 1.2.3 ECC结构层次的研究现状 |
| 1.2.4 ECC的工程应用 |
| 1.3 组合混凝土结构的研究现状 |
| 1.3.1 组合混凝土构件 |
| 1.3.1.1 组合混凝土梁 |
| 1.3.1.2 组合混凝土柱 |
| 1.3.1.3 组合混凝土节点 |
| 1.3.1.4 组合混凝土剪力墙 |
| 1.3.2 组合混凝土结构 |
| 1.4 目前存在的问题 |
| 1.5 本文的主要研究内容 |
| 1.5.1 基于性能设计的ECC/RC组合框架结构三层次研究 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 1.5.3 本文技术路线 |
| 本章参考文献 |
| 第二章 混杂PVA-ECC材料的配合比设计及其力学性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 ECC材料微观设计理论 |
| 2.2.1 准应变硬化准则 |
| 2.2.2 准应变硬化性能指标 |
| 2.2.3 基于微观力学的纤维桥接应力σ-裂缝开口宽度δ关系 |
| 2.3 混杂PVA-ECC配合比优化设计 |
| 2.3.1 配置混杂PVA-ECC所需的材料 |
| 2.3.2 ECC材料微观力学模型参数 |
| 2.3.3 混杂PVA-ECC纤维体积含量的优化设计 |
| 2.3.4 混杂PVA-ECC试验材料配合比的确定 |
| 2.3.5 混杂PVA-ECC的搅拌工艺 |
| 2.4 混杂PVA-ECC受压性能试验研究 |
| 2.4.1 试验准备 |
| 2.4.2 试验现象 |
| 2.4.3 试验结果及分析 |
| 2.5 混杂PVA-ECC弯曲性能试验研究 |
| 2.5.1 试验准备 |
| 2.5.2 试验现象 |
| 2.5.3 试验结果及分析 |
| 2.5.4 基于四点弯曲试验测定极限拉伸应变的反分析方法 |
| 2.6 龄期对混杂PVA-ECC力学性能的影响 |
| 2.6.1 不同龄期下混杂PVA-ECC准应变硬化准则和性能指标的理论分析 |
| 2.6.2 不同龄期下混杂PVA-ECC受压性能试验研究 |
| 2.6.3 不同龄期下混杂PVA-ECC弯曲性能试验研究 |
| 2.7 混杂PVA-ECC单轴拉伸应力-应变全曲线的数值模拟 |
| 2.7.1 ECC多缝开裂的微观力学模型 |
| 2.7.1.1 裂缝面混杂纤维桥接应力σ-裂缝开口宽度δ关系的简化 |
| 2.7.1.2 基体开裂强度 |
| 2.7.2 多缝开裂的裂缝间距计算模型 |
| 2.7.2.1 乱向分布单一种类短纤维增强复合材料的裂缝间距计算方法 |
| 2.7.2.2 乱向分布混杂短纤维增强复合材料的裂缝间距计算方法 |
| 2.7.3 ECC多缝开裂的拉伸应力-应变关系计算模型(串联弹簧模型) |
| 2.7.3.1 裂缝产生时的应力突降阶段 |
| 2.7.3.2 应力恢复到开裂前大小的阶段 |
| 2.7.3.3 应力继续增大至下一条裂缝出现的阶段 |
| 2.7.4 单轴拉伸应力-应变全曲线数值模拟 |
| 2.7.4.1 基本假定 |
| 2.7.4.2 ECC试件的随机概率分布模型 |
| 2.7.4.3 数值模拟计算步骤 |
| 2.7.5 模拟结果与试验结果的对比 |
| 2.8 本章小结 |
| 本章参考文献 |
| 第三章 外包式ECC/RC组合梁受弯性能试验与理论研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 试验材料及其力学性能 |
| 3.2.1.1 ECC材料 |
| 3.2.1.2 混凝土材料 |
| 3.2.1.3 钢筋材料 |
| 3.2.2 试件设计 |
| 3.2.3 试件制作 |
| 3.2.4 试验加载方案与测点布置 |
| 3.3 外包式ECC/RC组合梁受弯性能的数值模拟 |
| 3.3.1 基本假定 |
| 3.3.2 材料本构关系 |
| 3.3.2.1 ECC的拉压本构模型 |
| 3.3.2.2 混凝土的拉压本构模型 |
| 3.3.2.3 钢筋的拉压本构模型 |
| 3.3.3 受弯性能全过程分析的计算流程 |
| 3.4 试验结果分析 |
| 3.4.1 破坏模式 |
| 3.4.2 荷载-跨中挠度曲线 |
| 3.4.3 承载力与延性分析 |
| 3.4.4 裂缝分析 |
| 3.4.5 荷载-跨中挠度曲线理论值和试验值的对比 |
| 3.5 外包式ECC/RC组合梁正截面受弯极限承载力简化计算方法 |
| 3.5.1 基本假定 |
| 3.5.2 U型ECC模板的最优厚度 |
| 3.5.3 正截面受弯极限承载力计算 |
| 3.5.4 简化计算方法的验证 |
| 3.5.5 最大配筋率 |
| 3.5.6 最小配筋率 |
| 3.6 正常使用极限状态下ECC/RC组合梁弯曲变形计算方法 |
| 3.7 本章小结 |
| 本章参考文献 |
| 第四章 外包式ECC/RC组合柱抗震性能试验与理论研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 试件设计与制作 |
| 4.2.2 试验材料及其力学性能 |
| 4.2.2.1 ECC材料 |
| 4.2.2.2 混凝土材料 |
| 4.2.2.3 钢筋材料 |
| 4.2.3 试验加载装置 |
| 4.2.4 试验加载制度 |
| 4.2.5 试验测量内容与测量方法 |
| 4.3 试验结果分析 |
| 4.3.1 试验现象 |
| 4.3.1.1 裂缝发展 |
| 4.3.1.2 破坏模式 |
| 4.3.2 滞回曲线 |
| 4.3.3 骨架曲线 |
| 4.3.4 延性分析 |
| 4.3.5 刚度退化 |
| 4.3.6 耗能分析 |
| 4.3.7 应变分析 |
| 4.4 ECC/RC组合柱抗震性能有限元分析 |
| 4.4.1 材料本构模型 |
| 4.4.1.1 ECC本构模型 |
| 4.4.1.2 混凝土本构模型 |
| 4.4.1.3 钢筋本构模型 |
| 4.4.2 有限元模型的建立 |
| 4.4.3 模拟结果验证 |
| 4.4.4 有限元参数分析 |
| 4.4.4.1 轴压比n |
| 4.4.4.2 剪跨比λ |
| 4.4.4.3 纵筋配筋率ρ_s |
| 4.4.4.4 ECC抗压强度f_(ec) |
| 4.4.4.5 ECC极限压应变ε_(ecu) |
| 4.4.4.6 外包ECC厚度h_m |
| 4.5 ECC/RC组合柱抗震性能评价标准—损伤指标 |
| 4.5.1 钢筋混凝土构件的地震损伤模型 |
| 4.5.1.1 单参数地震损伤模型 |
| 4.5.1.2 双参数地震损伤模型 |
| 4.5.2 ECC/RC组合柱地震损伤模型 |
| 4.5.3 ECC/RC组合柱性能水平划分及其损伤指标限制 |
| 4.6 本章小结 |
| 本章参考文献 |
| 第五章 基于MCFT的ECC/RC组合构件抗剪强度计算方法研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 基于MCFT的RECC构件抗剪强度理论研究 |
| 5.2.1 RECC构件剪力传递机理 |
| 5.2.1.1 受压区未开裂ECC传递的剪力 |
| 5.2.1.2 骨料咬合作用 |
| 5.2.1.3 纵筋销栓作用 |
| 5.2.1.4 裂缝处残余拉应力 |
| 5.2.1.5 箍筋作用 |
| 5.2.1.6 拱作用 |
| 5.2.2 基于桁架模型的抗剪强度计算方法 |
| 5.2.3 本文的计算方法 |
| 5.2.3.1 基于MCFT的RECC构件抗剪强度计算模型 |
| 5.2.3.2 基于MCFT的RECC构件抗剪强度计算方法 |
| 5.2.4 计算结果与试验结果的对比 |
| 5.3 有腹筋RECC构件抗剪强度简化计算方法 |
| 5.3.1 ECC对抗剪的贡献项,V_(Ecc) |
| 5.3.2 斜压杆角度θ计算公式推导 |
| 5.3.3 ECC平均主拉应变ε_1的简化计算方法 |
| 5.3.4 简化计算结果与试验结果的对比 |
| 5.4 有腹筋ECC/RC组合构件抗剪强度简化计算方法 |
| 5.5 本章小结 |
| 本章参考文献 |
| 第六章 ECC/RC组合柱转角型塑性铰恢复力模型研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 典型的恢复力模型 |
| 6.3 ECC/RC组合柱等效塑性铰长度计算方法 |
| 6.3.1 等效塑性铰长度定义及理论计算公式 |
| 6.3.2 ECC/RC组合柱等效塑性铰长度主要影响因素的识别 |
| 6.3.2.1 轴压比n |
| 6.3.2.2 剪跨比λ |
| 6.3.2.3 纵筋率ρ_s |
| 6.3.2.4 抗压强度f_(ec) |
| 6.3.2.5 外包ECC厚度h_m |
| 6.3.2.6 截面高度h |
| 6.3.3 等效塑性铰长度计算公式 |
| 6.4 ECC/RC组合柱转角型塑性铰骨架曲线的建立 |
| 6.4.1 基本假定 |
| 6.4.2 回字型ECC模板的最优厚度 |
| 6.4.3 大、小偏心受压的界限判定 |
| 6.4.4 大偏心受压时骨架曲线的屈服弯矩M_y和极限弯矩M_u |
| 6.4.4.1 屈服弯矩M_y |
| 6.4.4.2 极限弯矩M_u |
| 6.4.5 小偏心受压时骨架曲线的屈服弯矩M_y和极限弯矩Mu |
| 6.4.5.1 屈服弯矩M_y |
| 6.4.5.2 极限弯矩M_u |
| 6.4.6 骨架曲线极限塑性转角θ_(pu)的计算 |
| 6.4.7 骨架曲线下降段中特征参数的计算 |
| 6.4.8 骨架曲线模型的验证 |
| 6.5 ECC/RC组合柱滞回规则的确定 |
| 6.5.1 能量退化系数α_e |
| 6.5.2 卸载刚度系数α_s |
| 6.5.3 强度退化相互作用系数α_(sl) |
| 6.6 建议的恢复力模型与试验结果的比较 |
| 6.7 本章小结 |
| 本章参考文献 |
| 第七章 新型装配式ECC/RC组合框架振动台试验研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 振动台试验概况 |
| 7.2.1 原型结构的设计 |
| 7.2.2 模型结构的设计 |
| 7.2.2.1 相似常数的确定 |
| 7.2.2.2 模型配筋 |
| 7.2.2.3 各楼层配重的确定 |
| 7.2.3 预制ECC节点设计 |
| 7.2.4 模型制作 |
| 7.2.5 试验材料及其力学性能 |
| 7.2.6 加载方案 |
| 7.2.6.1 地震波选取 |
| 7.2.6.2 试验工况 |
| 7.2.7 测点布置及测量内容 |
| 7.3 试验结果及其分析 |
| 7.3.1 试验现象 |
| 7.3.2 结构动力特性 |
| 7.3.2.1 自振频率 |
| 7.3.2.2 阻尼比 |
| 7.3.2.3 结构振型 |
| 7.3.3 加速度响应 |
| 7.3.4 位移响应 |
| 7.3.5 层间剪力及剪重比 |
| 7.3.6 应变反应 |
| 7.3.7 残余变形 |
| 7.3.8 节点转动能力 |
| 7.4 本章小结 |
| 本章参考文献 |
| 第八章 ECC/RC组合框架结构的多指标抗震能力评估 |
| 8.1 引言 |
| 8.2 振动台试验模型的有限元数值模拟 |
| 8.2.1 有限元模型的建立 |
| 8.2.1.1 梁、柱单元的选取 |
| 8.2.1.2 转角型塑性铰模型参数的确定 |
| 8.2.1.3 有限元分析过程 |
| 8.2.2 数值模拟与试验结果对比 |
| 8.2.2.1 自振频率 |
| 8.2.2.2 加速度反应 |
| 8.2.2.3 位移反应 |
| 8.2.2.4 误差原因分析 |
| 8.3 ECC/RC组合框架结构的性能水平及其量化 |
| 8.3.1 ECC/RC组合框架结构的性能水平划分 |
| 8.3.2 ECC/RC组合框架结构的性能指标及其限值 |
| 8.3.2.1 最大层间位移角θ_m |
| 8.3.2.2 基于Park-Ang的整体损伤指标D_(MPA) |
| 8.3.2.3 最大残余层间位移角R_m |
| 8.3.2.4 最大楼层加速度α_f |
| 8.4 多指标抗震能力评估方法 |
| 8.5 基于IDA分析的ECC/RC组合框架多指标抗震能力评估 |
| 8.5.1 增量动力分析(IDA)基本理论及其分析方法 |
| 8.5.1.1 IDA方法的基本原理 |
| 8.5.1.2 地震记录的选取 |
| 8.5.1.3 地震强度指标和结构损伤指标的选取 |
| 8.5.1.4 比例系数调幅算法和IDA曲线的插值 |
| 8.5.1.5 多条IDA曲线的统计 |
| 8.5.1.6 IDA方法的分析步骤 |
| 8.5.2 结构基本信息和有限元模型的建立 |
| 8.5.3 单条地震记录IDA分析结果 |
| 8.5.4 多条地震记录IDA分析结果 |
| 8.6 本章小结 |
| 本章参考文献 |
| 第九章 总结与展望 |
| 9.1 总结 |
| 9.1.1 材料层次 |
| 9.1.2 构件层次 |
| 9.1.2.1 外包式ECC/RC组合梁弯曲性能试验和理论研究结果 |
| 9.1.2.2 外包式ECC/RC组合柱抗震性能试验和理论研究结果 |
| 9.1.2.3 外包式ECC/RC组合构件受剪承载力计算方法研究结果 |
| 9.1.2.4 ECC/RC组合柱转角型塑性铰恢复力模型研究结果 |
| 9.1.3 结构层次 |
| 9.1.3.1 新型装配式ECC/RC组合框架结构振动台试验研究结果 |
| 9.1.3.2 ECC/RC组合框架的多指标抗震能力评估结果 |
| 9.2 展望 |
| 作者在攻读博士学位期间发表的论文 |
| 致谢 |
（8）关于偏心受压构件承载力计算方法的比较研究（论文提纲范文）
| 1 偏压构件的设计计算理论 |
| 1.1 材料本构关系 |
| 1.1.1 钢筋的本构模型 |
| 1.1.2 混凝土本构模型 |
| 1.2 几何变形条件 |
| 1.3 力学平衡方程 |
| 2 国内外规范计算方法及公式 |
| 2.1 中国规范GB 50010—2010[2] |
| 2.1.1 基本假定 |
| 2.1.2 大小偏心的判别 |
| 2.1.3 偏压构件的承载力计算公式 |
| 2.1.4 构造要求 |
| 2.2 美国规范ACI 318—14[4] |
| 2.2.1 基本假定[4] |
| 2.2.2 大小偏心的判定 |
| 2.2.3 偏压构件的承载力计算公式 |
| 2.2.4 构造要求 |
| 2.3 欧洲规范EUROCUDE 2[5] |
| 2.3.1 基本假定[5] |
| 2.3.2 大小偏心的判别 |
| 2.3.3 偏压构件承载力计算公式 |
| 2.3.4 构造要求 |
| 2.4 各国规范算法比较 |
| 3 其他可用计算式 |
| 3.1 正截面统一计算公式[6] |
| 3.2 迭代计算法[7] |
| 3.3 Mu—Nu曲线拟合统一公式[8, 9] |
| 3.4其他可用计算式讨论分析 |
| 4 算例及比较分析 |
| 4.1 算例 |
| 4.2 算例计算结果的讨论分析 |
| 5 结语 |
（10）活性粉末混凝土构件在受弯、受剪、受压状态下的设计计算方法（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 目录 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 活性粉末混凝土材料特性 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.2.3 国内研究现状 |
| 1.2.4 国内外已有的典型工程实例 |
| 1.3 活性粉末混凝土结构设计理论研究现状 |
| 1.3.1 受弯构件 |
| 1.3.2 受剪构件 |
| 1.3.3 受压构件 |
| 1.4 活性粉末混凝土结构设计发展需要解决的问题 |
| 1.5 本文主要研究内容 |
| 2 有限元理论与模型建立 |
| 2.1 ANSYS非线性分析 |
| 2.1.1 有限元建模所用单元 |
| 2.1.2 材料本构模型的选取 |
| 2.1.3 收敛准则 |
| 2.1.4 建立模型时应该注意的问题 |
| 2.2 ABAQUS非线性分析 |
| 2.2.1 单元类型及网格划分 |
| 2.2.2 收敛准则 |
| 2.2.3 边界条件及荷载的施加 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 活性粉末混凝土梁正截面抗弯性能计算 |
| 3.1 梁正截面开裂弯矩计算 |
| 3.1.1 梁正截面抗裂计算思路 |
| 3.1.2 梁正截面抵抗矩塑性影响系数γ_m的确定 |
| 3.1.3 开裂弯矩M_(cr)的简化计算 |
| 3.2 梁正截面受弯承载力计算 |
| 3.2.1 梁正截面受弯承载力计算的基本假定 |
| 3.2.2 梁正截面等效矩形应力图 |
| 3.2.3 梁正截面受弯承载力计算公式 |
| 3.2.4 梁的界限相对受压区高度及配筋率限值 |
| 3.3 各规范抗弯承载力计算公式对比 |
| 3.3.1 国内外各相关规范中混凝土构件抗弯强度计算公式 |
| 3.3.2 各规范抗弯承载力计算方法对比 |
| 3.4 有限元验证 |
| 3.4.1 有限元模型 |
| 3.4.2 有限元计算结果 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 活性粉末混凝土梁斜截面抗剪承载力计算 |
| 4.1 抗剪计算理论 |
| 4.1.1 混凝土构件抗剪计算的软化桁架理论 |
| 4.1.2 活性粉末混凝土梁抗剪软化桁架理论计算模型 |
| 4.1.3 软化桁架理论计算方程 |
| 4.1.4 编程求解方程 |
| 4.1.5 理论计算与试验结果对比分析 |
| 4.1.6 各影响因素结果对比 |
| 4.2 抗剪承载力影响因素分析 |
| 4.2.1 混凝土强度的影响 |
| 4.2.2 剪跨比的影响 |
| 4.2.3 纵筋率的影响 |
| 4.2.4 配箍率的影响 |
| 4.2.5 翼缘宽度的影响 |
| 4.3 活性粉末混凝土梁抗剪承载力计算公式 |
| 4.3.1 相关规范中普通混凝土抗剪承载力计算公式 |
| 4.3.2 各规范抗剪承载力计算公式计算结果对比分析 |
| 4.3.3 活性粉末混凝土梁抗剪承载力计算考虑参数 |
| 4.3.4 活性粉末混凝土梁抗剪承载力建议式 |
| 4.3.5 建议式计算结果与试验结果对比 |
| 4.4 有限元验证 |
| 4.4.1 有限元模型 |
| 4.4.2 有限元计算结果 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 活性粉末混凝土梁正截面抗压承载力计算 |
| 5.1 轴心受压构件 |
| 5.1.1 破坏形态分析 |
| 5.1.2 轴心受压短柱承载力计算公式 |
| 5.1.3 相关规范中普通钢筋混凝土轴心受压构件计算公式 |
| 5.1.4 各规范中轴心受压承载力计算公式对比 |
| 5.2 偏心受压构件 |
| 5.2.1 破坏形态分析 |
| 5.2.2 偏心受压构件计算假定 |
| 5.2.3 偏心受压构件正截面承载力计算公式 |
| 5.2.4 相关规范中普通钢筋混凝土偏心受压短柱承载力计算 |
| 5.2.5 各规范中偏心受压承载力计算方法对比 |
| 5.3 有限元验证 |
| 5.3.1 有限元模型 |
| 5.3.2 有限元计算结果 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 尚需解决的问题及进一步研究展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
四、矩形截面非对称配筋小偏心受压构件的简化计算（论文参考文献）
- [1]钢筋混凝土矩形截面单向偏心受压柱正截面承载力讨论[J]. 覃银辉,成洁筠. 科技风, 2022(03)
- [2]混凝土构件正截面承载力及变形的图算法[D]. 李彬. 昆明理工大学, 2021
- [3]GFRP筋和GFRP-钢复合筋混凝土简支梁桥的构件承载力设计方法研究[D]. 肖刚. 哈尔滨工业大学, 2020
- [4]中美欧混凝土梁桥的计算方法对比分析 ——基于现行公路桥规[D]. 关健. 东南大学, 2020(01)
- [5]钢筋混凝土柱二阶效应计算方法研究[D]. 伍时龙. 昆明理工大学, 2020(05)
- [6]矩形截面偏心受压柱对称配筋计算的程序设计[J]. 张波,邱利军,梁玲玉,成莞莞. 河北建筑工程学院学报, 2019(04)
- [7]ECC/RC组合框架结构抗震性能试验与理论研究[D]. 乔治. 东南大学, 2019
- [8]关于偏心受压构件承载力计算方法的比较研究[J]. 陆艺诗. 工程建设, 2018(11)
- [9]非对称配筋钢筋混凝土偏心受压矩形构件大小偏心破坏的理论判别方法[J]. 刘万里,黄太华. 湖南城市学院学报(自然科学版), 2017(06)
- [10]活性粉末混凝土构件在受弯、受剪、受压状态下的设计计算方法[D]. 康佩. 北京交通大学, 2012(10)
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