一、6A60铝合金板材三级时效工艺研究（论文文献综述）
程韬潜[1]（2021）在《7A56铝合金锻件时效热处理与热装配工艺适配性研究》文中研究指明Al-Zn-Mg-Cu合金因比强度高、断裂韧性及耐应力腐蚀性能较好等优点而被广泛应用于航空航天工业。本论文基于7A56铝合金锻件时效热处理工艺与热装配工艺进行适配的应用背景,在系统研究7A56铝合金锻件时效析出行为的基础上,采用热暴露实验模拟热装配过程,研究了典型时效态合金和轻度时效预处理合金在热暴露过程中微观组织及性能变化规律,为后续应用中7A56铝合金锻件预处理工艺的选择和优化提供理论支撑和实验数据。主要研究内容如下:研究了 7A56铝合金锻件的时效热处理工艺,为后续与热装配的适配奠定基础。发现7A56铝合金锻件变形态组织中残留第二相是Mg（Zn,Cu,Al）2相和富Fe相,确定合适的固溶制度为470℃/1 h,第二相回溶效果良好。合金在120℃单级时效过程中,随时效时间延长,晶内析出相尺寸增大,尺寸分布范围变宽,主要析出相由时效初期的GPⅠ区、GPⅡ区和η’可相转变为GPⅡ区、η’可相和η相。双级时效中,随第二级时效温度升高,合金屈服强度可更快到达峰值点,随第二级时效时间延长,合金的强度性能均呈现先升高后降低的趋势。第二级时效温度为160℃时,随时效时间的延长,析出相尺寸增大,主要析出相由GPⅡ区、η’相和η相转变η’相和η相。在此基础上确定了典型时效制度T6、T79、T76和T74的具体工艺参数。研究了典型时效态7A56铝合金在热暴露中组织性能的变化规律。T6态合金经短时热暴露,强度有一定升高,主要析出相仍为GPⅡ区、η’相和η相;经完整热暴露后,硬度下降,电导率上升,强度出现明显下降,主要析出相转变为η’相和η相。T79态合金经短时热暴露,强度下降,主要析出相仍为GPⅡ区、η’相和η相;经完整热暴露后,强度进一步下降,主要析出相为η’相和η相。T76和T74态合金经完整热暴露后,强度下降,主要析出相为η’相和η相。典型时效态合金在热暴露过程中,析出相的尺寸均出现增大;T6和T79态合金经完整热暴露后抗拉强度更高,达到530MPa。研究了轻度时效预处理合金在热暴露过程中组织性能的变化规律。90℃/6h预处理合金经短时热暴露,主要析出相由GPⅠ区和GPⅡ区转变为GPⅡ区、η’可相和η相,合金强度提高;合金经完整热暴露后,析出相尺寸进一步增大,主要析出相转变为η’相和η相,强度下降。预处理制度为90℃/（6,12,48）h时,随着预处理时间的延长,经完整热暴露后强度呈现下降趋势,在热暴露过程中,晶内析出相出现不同程度的增大。对合金进行90℃/3 h预处理,热暴露后的抗拉强度可以维持在550 MPa水平,屈服强度为510 MPa,明显高于T6处理的合金
王春云[2]（2021）在《6061铝合金板材快速固溶-时效工艺及机理研究》文中指出随着能源环境问题日益突出,节能减排已经成为汽车行业发展的一大趋势。轻量化技术是促进节能减排、新能源汽车生产应用的重要途径,其中铝合金热冲压淬火及离线时效工艺近些年得到广泛关注。但是其突出的问题在于铝合金固溶时效热处理周期长,批量生产成本居高不下,本文基于上述工艺思路,尝试探索一种可行的铝合金快速固溶-时效工艺方法,从而有助于降低高强铝合金热冲压成形及时效的工艺成本。本文主要以6061铝合金薄板为研究对象,探索了不同热处理参数对合金组织性能的影响因素,揭示了快速固溶-时效热处理机制,获得了理想的热处理工艺参数,可为实际铝合金热冲压成形生产工艺提供一定的技术支持。本文通过单向拉伸试验、OM、SEM、XRD分析方法研究了不同固溶加热方式、固溶温度和固溶保温时间条件下的6061铝合金组织性能的变化规律。发现6061铝合金基体上主要有Mg2Si相和Al Fe（Mn Cr）Si相,其中Mg2Si相随着固溶温度的升高、固溶时间的延长逐渐溶入基体,起到固溶强化作用。相同固溶温度下,盐浴固溶效率比常规电阻炉固溶更高,Mg2Si第二相回溶更快。此外,盐浴固溶温度越高,Mg、Si合金元素回溶加快,固溶处理后合金的强度越大,但温度不宜过高,高温下铝合金晶粒易长大甚至过烧,导致合金强度降低。随着固溶时间的延长,合金强度先快速增大后趋于稳定,这由于前期合金元素快速固溶,后期仅少量元素固溶强化效果不明显。得到最佳的快速固溶热处理参数为:盐浴固溶560℃×1.5min,此时铝合金抗拉强度σb=252MPa,屈服强度为σ0.2=128MPa,伸长率为δ=24.4%。通过热电偶测温方法测试了6061铝合金板材在盐浴、油浴、常规空气电阻炉中的升温曲线。就固溶加热方式而言,盐浴固溶升温速率远高于常规空气炉固溶,短时间内快速升温到固溶温度,有利于合金元素扩散,增加空穴浓度,加快T4T6热处理进程;时效加热方式油浴升温速率也高于空气炉,可增加有效时效保温时长,原子活动性迅速增强,合金元素快速扩散,有利于加快时效进程。通过不同时效热处理参数下的拉伸试验和显微硬度测试,研究了不同时效加热方式、时效温度和时效时间对于T6态铝合金力学性能的影响规律。相同时效温度和保温时间下,油浴时效后的合金强度更高;时效温度升高,强度达到最大时效强度所需时效时间越短,但是时效温度超过200℃后,会导致峰时效强度、硬度降低。理想的快速时效热处理参数为:油浴时效200℃×1h,此时T6态合金抗拉强度为σb=362MPa,屈服强度σ0.2=327MPa,伸长率为δ=13.1%,硬度131HV。通过TEM、HRTEM、SAED、STEM对6061铝合金200℃、230℃的时效样进行了显微组织分析,发现不同时效温度、时效时间下的沉淀相有差异。200℃×1h（峰时效）的析出相主要是针状β’’相,与基体完全共格,尺寸大约为20～50nm,产生大的弹性应变场;之后延长时效保温时间至3h,β’’相长大形成半共格β’相,弥散强化效果减弱,合金强度、硬度降低;而时效温度上升至230℃,保温30min时强度最高,合金析出相组织有β’’相和β’相,说明此β’’相含量降低,导致最终时效强化效果减弱。
黄锴[3]（2021）在《稀土Sc、Y及热处理工艺对7055铝合金组织和性能的影响》文中指出7xxx铝合金因其具有高强度、低比重、优秀的加工性能以及焊接性能等优点,在航空航天、汽车、军事等行业中得到了广泛的应用,是航天工业的主要结构材料之一。随着科技的日新月异,大众更加追求交通工具轻量化,这对铝合金在强韧性方面提出了更高的要求,并且希望可以发明出一种低密度、加工性能优异、性价比高的新型超高强铝合金。作者通过在7055铝合金中添加不同含量Sc、Y元素,经过一系列加工和热处理工艺后测试各个样品的电学性能、力学性能和耐腐蚀性能。并借助金相显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、透射电子显微镜（TEM）和X射线衍射仪（XRD）手段对合金进行显微结构分析。详细研究了不同含量Sc、Y以及不同的时效制度对7055系铝合金微观结构以及性能的影响。实验表明,微量Sc可以有效细化7055系合金晶粒,在热处理过程和变形过程中可以形成弥散而又细小的Al3（Sc,Zr）相,这些弥散细小的Al3（Sc,Zr）相可以阻碍位错,防止亚晶界的位移,提高再结晶温度,抑制再结晶。Sc的加入可以改善7xxx系铝合金的强度和延伸率,推迟过时效的到来,提高析出相的稳定性。得到的主要研究结论如下:（1）在7055合金中添加微量的Sc可以细化晶粒,当Sc的含量为0.25%时合金的晶粒尺寸为30-40 um,相比较未添加Sc的7055合金尺寸减小了一倍。均匀化处理可以消除大部分偏析和残余应力,加入微量Sc可以形成Al3（Sc,Zr）相,有效抑制铝合金的再结晶行为。（2）添加0.25%的7055-0.25Sc合金的硬度为212.6 HV,电导率为32.9%IACS,抗拉强度达到了685.9 MPa,屈服强度为658.3 MPa,延伸率为18.3%,相比较未添加Sc的7055合金有显着的提高。Sc含量为0.45%时,合金的自腐蚀电流密度最低,7055合金的耐腐蚀性能达到最佳状态。（3）7055-0.25Sc铝合金在三种不同时效制度下,合金的综合性能在时效制度为120℃/6 h+180℃/16 h条件下最好,其电导率为42.9%IACS,硬度为201.1 HV,抗拉强度为625.9 MPa,屈服强度为596.5 MPa,延伸率为15.5%。而且合金的导电性和耐腐蚀性能相比较峰值时效（T6）得到了极大的提升。（4）复合添加Sc和Y也可以显着提升7055合金的性能,同时添加0.25%的Sc和Y时,合金的性能最佳。合金的电导率为33.8%IACS,硬度为196.4HV,抗拉强度和延伸率为398.6 MPa和15.1%。耐腐蚀性能随着Sc添加量的增多而提高,当Sc含量为0.35%时耐腐蚀性能达到最佳。
王永晓[4]（2021）在《挤压变形及热处理对喷射态2195铝锂合金组织与性能影响的研究》文中研究表明铝锂合金是一种低密度、高弹性模量、高比刚比强度的新型结构材料,在航空航天领域应用广泛。铝锂合金挤压型材广泛用于空天装备的梁、缘、条类零件,通过替代传统铝合金型材可明显减轻装备自重,降低燃料消耗。尽管我国已能够独立生产较先进的铝锂合金材料,但在型材构件制备方面与世界先进水平仍存在较大差距,高性能铝锂合金型材挤压制备技术面临挑战。铝锂合金型材挤压制备工艺复杂且流程较长,在材料热力耦合变形行为、微观组织与力学性能演变规律、型材强韧化机理等方面蕴含着诸多科学问题。目前人们已针对铝锂合金材料的成分设计与制备、热塑性成形工艺、热处理过程中组织演变等方面进行了诸多研究。然而,在喷射态铝锂合金型材挤压及热处理强化中仍存在若干关键问题需要研究和解决,主要包括:喷射态合金的组织性能特点及其在均匀化中的组织演变规律尚不明确;喷射态合金的本构关系模型尚需建立;型材挤压过程中组织与性能演变规律尚需揭示,型材成形质量的有效控制缺乏理论指导;喷射态合金挤压后热处理过程中的强韧化机理需要研究和阐明。围绕上述问题,本文针对喷射态2195铝锂合金,研究了均匀化处理中微观组织演变规律、揭示了挤压变形过程中合金的组织与性能演变规律、提出了型材成形质量预测与控制方法、阐明了挤压变形后合金热处理强韧化机理,为喷射态2195合金型材挤压与热处理工艺参数的制定提供了理论指导和可供参考的数据。主要研究工作如下:（1）为明确喷射态2195铝锂合金的组织与性能特点及其与铸态合金的区别,对喷射态与铸态2195合金的微观组织和力学性能进行了表征与测试,对比了两合金在晶粒结构、析出相类型、力学性能及断裂机制方面的异同。研究表明,喷射态合金具有等轴状晶粒结构,其晶粒组织比铸态合金更加均匀、细小,但晶间存在较多的微观孔洞,坯料致密度较低。喷射态和铸态合金中均存在十分粗大的盘状T1相,易引发脆性断裂,导致两合金均表现出较低的力学性能,且铸态合金的力学性能比喷射态合金更低。（2）研究了喷射态2195铝锂合金均匀化过程中的组织演变规律,揭示了第二相粒子在均匀化处理中瞬时和长时变化规律;建立了二次相的溶解速率方程及元素均匀化扩散动力学方程,预测了第二相粒子溶解及元素均匀化扩散时间;阐明了均匀化工艺对Al3Zr弥散相析出行为及合金再结晶行为的影响规律及机理。通过研究发现,慢速升温均匀化工艺可使喷射态合金中不同溶点的粒子均匀溶解,同时提高弥散相的析出数量,从而更有效的抑制合金的再结晶和晶粒粗化,提高合金的组织均匀性。（3）对喷射态2195铝锂合金进行了热压缩试验,获得了不同温度和应变速率下的应力-应变数据,研究了合金的热变形行为,建立了本构关系模型,构建了合金的热加工图。通过对加工图的分析,确定了合金的稳定变形区和变形失稳区。揭示了不同温度和应变速率下合金的微观组织演变机理,发现低温变形时合金软化机制为溶质脱溶析出和不连续动态再结晶,而在高温变形时主要软化机制转变为动态回复和连续动态再结晶。根据热加工图并结合微观组织观察,确定了喷射态2195合金的稳定变形区间为475～525℃、0.1～1 s-1。（4）对喷射态2195铝锂合金进行了挤压变形、固溶淬火以及不同工艺参数的时效处理,系统研究了喷射态合金在热挤压与热处理过程中的组织演变及力学性能变化规律,揭示了晶粒结构、析出相特征对合金力学性能和断裂行为的影响规律及机制。结果表明,喷射态合金经挤压变形后沿挤压方向形成较强的纤维织构。挤压后的合金经固溶时效处理,基体中析出大量的T1相,使合金的力学性能显着提升。对样品进行预拉伸变形时效处理,可有效增加T1相析出密度,使合金获得比无预变形时效更高的强度。同时,时效前预变形可有效抑制晶界无析出区的宽度及晶界相尺寸,进而提高合金延伸率。（5）对挤压态2195铝锂合金进行了不同工艺的预拉伸时效处理,研究了预拉伸变形量及后续时效参数对析出相特征、晶界区形貌、力学性能及晶间腐蚀行为的影响规律,阐明了合金的预变形时效强化机制和晶间腐蚀机理。发现增加预变形量可提高合金的应变硬化效应,但会使T1相的强化效应降低,因此不能显着提升合金的力学性能。时效前预变形可减小晶界无析出区和晶界相的尺寸,有效抑制合金的晶间腐蚀行为。预变形后进行双级时效处理可明显增加合金中T1相的析出密度,抑制晶界无析出区和晶界相的形成,同时获得较高的力学性能和抗晶间腐蚀能力。（6）对挤压开坯的2195铝锂合金坯料进行了不同温度和时间的预热处理,并对预热后的坯料进行了二次挤压。研究了预热处理工艺对坯料微观组织、挤压载荷以及二次挤压板材组织和性能的影响规律。发现坯料经高温、长时间的预热处理会增大二次挤压时的变形抗力。不同的预热工艺对挤压板材的组织和性能影响不大,但高温长时间的预热处理会导致板材在后续固溶时效处理中出现力学性能下降。经实验研究表明,挤压态坯料在二次挤压前进行430～500℃、4～8 h的预热保温处理既有利于减小挤压力,又可以避免挤压件在后续热处理中发生性能突降。（7）对挤压开坯的2195合金在不同工艺参数下进行了型材挤压实验,研究了截面宽厚比、挤压温度、挤压速度对型材微观组织和力学性能的影响规律。阐明了不同挤压工艺参数下合金晶粒形貌、取向的变化规律,揭示了织构演化与型材力学性能各向异性之间的关系。发现型材低宽厚比区沿挤压方向易形成较强的<111>和<100>纤维织构,使挤压方向强度提高,但会导致较高的力学性能各向异性。随宽厚比增大,织构向{011}<211>转变,挤压方向上的力学性能下降,但有利于减小力学性能各向异性。挤压速度增加,可促进织构向{011}＜311>转变,从而提高型材在垂直于挤压方向上的性能。提高挤压温度,型材中再结晶织构增多,可降低力学性能各向异性,但挤压温度过高时,型材出现严重的再结晶和晶粒粗化,明显降低型材塑韧性。（8）研究了挤压速度和温度对2195铝锂合金型材开裂行为的影响,揭示了不同工艺下的挤压开裂机制。模孔处的型材温度和流经工作带时的塑性功积累是导致韧性开裂的主要原因,当型材表面温度过高且流经工作带的拉伸塑性功积累量超过临界值时,就会发生开裂。考虑塑性应变功积累量和型材表面温度的影响,提出了一种挤压型材开裂预测准则,结合数值模拟实现了挤压型材开裂行为的准确预测。研究了型材安全挤出的边界条件,构建了挤压开坯后2195合金的挤压极限图。
陈孝学[5]（2021）在《铸态2196铝锂合金挤压变形行为及热处理对其组织与性能影响的研究》文中进行了进一步梳理轻量化结构设计是提高飞行器飞行、运输能力和降低能源消耗的迫切需求,也是社会可持续发展的重要举措。铝锂合金凭借其密度低、弹性模量高、比强度和比刚度高、损伤容限性良好等性能,被广泛应用于航空和航天等领域,已逐渐成为2xxx和7xxx系铝合金的主要替代材料之一。但空天领域严苛的服役条件以及复合材料迅速发展带来的冲击,给铝锂合金结构件的精度和性能提出了更高的要求和挑战。虽然我国已基本具备独立制造先进铝锂合金材料的能力,但在高性能铝锂合金型材产品的加工制造技术和应用方面仍然与世界先进水平存在较大差距。目前人们围绕铝锂合金成分调控、热模拟试验、材料本构模型构建、热处理过程中的析出行为等方面开展了诸多研究。然而,在第三代新型铝锂合金挤压成形制造及热处理强化方面仍存在一些关键问题亟待研究和解决。均匀化工艺参数对熔铸态铝锂合金中元素偏析和枝晶组织的影响规律尚未探明;新型铝锂合金材料在热压缩和热挤压过程中的宏观变形行为和微观组织演变规律尚未揭示,从而导致最佳热塑性变形工艺参数区间的确定及优化缺乏理论指导;铝锂合金型材预变形热处理过程中的析出行为及强化机理缺乏理论解释;型材力学性能各向异性的形成原因及主导因素尚不明确;如何通过热处理工艺实现对铝锂合金型材各向异性和抗腐蚀性能的有效控制缺乏理论指导。针对上述亟待解决的关键科学问题,本文以第三代2196熔铸态铝锂合金为研究对象,系统研究了合金在热压缩和挤压成形过程中的变形行为和组织演变规律。揭示了不同热处理工艺制度对合金微观组织、力学性能、各向异性以及腐蚀行为的影响规律,为2196铝锂合金挤压成形和热处理工艺参数的制定以及型材形状和性能的协调控制提供了数据参考与理论指导。主要研究工作如下:（1）针对熔铸态2196铝锂合金中存在的枝晶偏析现象,进行了不同工艺参数的单、双级均匀化处理,揭示了均匀化处理温度和时间对铸态合金中枝晶组织和第二相的影响规律,制定了适用于该合金的均匀化工艺参数。研究表明,温度过低和时间过短会导致元素扩散不充分,升高均匀化温度能够加快偏析元素的扩散,节省均匀化时间,但温度过高可能会导致过热或过烧现象的发生。结合均匀化动力学分析,确定了 2196铝锂合金最佳的单级均匀化处理参数为500℃/24h,有效消除了铸造过程中形成的枝晶组织,获得了元素分布均匀的坯料,为后续挤压实验提供了组织准备。（2）基于2196铝锂合金热压缩模拟试验获得的真应力-应变数据,构建了可预测合金热流变行为的Arrhenius本构关系模型。综合考虑了变形温度、应变速率和应变量的影响,进一步修正了本构模型,提高了模型的预测精度。对比了数值模拟与挤压实验所得型材的形状及截面组织变形情况,验证了本构模型预测金属流变行为的准确性。系统研究了热压缩过程中合金的微观组织变化规律,发现合金压缩变形过程中的主要软化机制为动态回复,同时发生了部分连续动态再结晶。建立了 2196铝锂合金的热加工图,确定了合金最佳的变形工艺参数区间为:460～520℃、0.01～1 s-1。（3）研究了挤压温度、挤压速度和挤压比对2196铝锂合金变形行为以及挤出型材组织和性能的影响。阐明了不同挤压工艺参数下合金显微织构、晶粒取向和再结晶程度的变化规律,揭示了微观组织与型材力学性能之间的关系。结果表明,随挤压温度升高和挤压速度增大,晶粒平均取向差增大,发生动态回复和再结晶的程度增大,平均晶粒尺寸减小,型材的硬度和拉伸强度先增大后减小。适当提高挤压比有利于晶粒细化和织构强化,提高了合金的力学性能。挤出型材中的织构以Y、Cube和{111}纤维织构为主。型材的拉伸断裂模式主要为韧性断裂,断口形貌为大小不均、深浅不一的韧窝状。（4）对2196铝锂合金型材进行了不同工艺参数的固溶淬火、预拉伸变形和人工时效处理,系统研究了热处理过程中析出相特征的演变规律以及不同析出相对合金力学性能的强化机制,揭示了预拉伸变形诱导位错增殖进而促进时效强化的作用机理。结果表明,2196铝锂合金热处理过程中析出相的演变规律为:过饱和固溶体→GP 区+δ’/β’(A13（Li,Zr）→δ’+θ ’（Al2Cu）+T1（Al2CuLi）→θ’+T1。预拉伸变形引入了大量位错,为时效过程中沉淀相的析出提供了条件,进一步促进了主强化相T1的均匀析出,显着提高了时效强化的效果,有效缩短了时效时间。确定的2196铝锂合金最佳的热处理工艺参数为:515℃/90 min固溶处理+3%预拉伸变形+170℃/16 h人工时效。（5）为了解决铝锂合金型材存在的力学性能各向异性问题,研究了挤出型材不同方向上的微观组织差异,揭示了 2196铝锂合金型材力学性能各向异性的形成原因。阐明了固溶、时效和预变形处理工艺对该合金力学性能各向异性的影响规律。结果表明,不同方向上合金晶粒形貌、织构类型、再结晶程度和第二相粒子种类与分布的差异造成了合金力学性能的各向异性。型材0°和90°方向上的强度较高,但延伸率低,而45°方向上试样的延展性最好。延伸率的各向异性大于强度的各向异性。时效处理后,主强化相T1的数量密度增大,分布均匀性提高,降低了型材力学性能的各向异性。此外,晶界无析出区（PFZ）的消除、晶界强度和晶粒再结晶程度的提高以及晶粒尺寸的减小均有利于降低合金的各向异性。预拉伸变形产生的大量位错有利于细小弥散沉淀相的均匀析出,使合金型材获得了最优的力学性能均匀性。（6）针对铝锂合金型材强度和腐蚀抗力难以兼顾的问题,提出了一种可以有效提高单级峰时效合金抗腐蚀性能的重固溶再时效制度。研究了析出相在重固溶和再时效过程中的回溶与再析出行为,揭示了 2196铝锂合金的腐蚀机理。结果表明,初始T6态合金的抗腐蚀性能较差,且随腐蚀程度增大,合金的腐蚀模式由点蚀向晶间腐蚀转变。粗大的晶界析出相及其不连续的分布状态、PFZ宽度的增大以及晶界Cu含量的增多,抑制了应力腐蚀开裂裂纹的形成与扩散,从而改善了合金的腐蚀抗力。通过515℃/90min重固溶和170℃/24h再时效处理,在不损失合金强度的情况下,提高了合金的电导率以及抗晶间腐蚀和电化学腐蚀的能力。
段晓鸽[6]（2021）在《汽车用6000系铝合金的各向异性及烤漆硬化效应研究》文中提出6000系铝合金属于可热处理强化合金,由于其具有高的比强度高、优良的抗腐蚀性及良好的焊接性能等,已经被广泛应用于车身覆盖件和其他零部件。然而,受困于6000系铝合金在制备加工过程中组织结构演变特性的限制,力学性能各向异性严重、烤漆后硬化不足,及其作用机理尚不明确严重限制了 6000系铝合金在汽车工业上的发展及应用。为此,本文通过改变热处理及轧制工艺,结合添加微合金元素Sn等进行6000系铝合金的织构、析出相对各向异性的影响研究,揭示通过改变织构及析出相来降低力学性能各向异性的微观调控机理;并为提高6000系铝合金的综合使用性能,系统地研究了预时效处理对6000系铝合金烤漆前后组织性能及析出行为的影响,提出了 6000系铝合金获得快速烤漆硬化效应的作用机理,主要结论如下:采用中间退火及交叉轧制的方法进行织构及组织调控,结果表明:6000系铝合金热轧板经过420℃中间退火后,形成了具有强烈的Cube{001}<100>取向的等轴再结晶晶粒;交叉轧制后形成的具有较低晶内取向差的变形组织,有助于固溶退火后获得尺寸细小、均匀分布的再结晶晶粒;提出了交叉轧制过程中Bs织构的形成机理,Cube取向晶粒通过{111}<110>滑移系的开动实现了其向BND{011}<3-22>取向[（φ1,（?）,φ2）=（42°,45°,0°）]的转动,BND取向亚晶保持较高的稳定性的原因为其具有最低的能量密度。Sn元素对6000系铝合金组织及时效析出行为的影响结果表明:Sn的添加显着细化了 6000系铝合金的晶粒,且Sn有降低β"相析出激活能的作用。基于Sn原子在固溶淬火后与空位间具有较强结合力的理论研究,及不同结构稳定相（Mg2Si）的异构关系,建立了该合金在时效过程中的析出序列模型。通过织构及析出相对6000系铝合金各向异性的影响研究表明:经过中间退火+交叉轧制的样品固溶处理后,其制耳率较单向轧制的8.16%降低至2.7%,并提出了这种利用织构及组织调控改善铝合金各向异性的微观机理。其作用机理主要分为两个阶段:6000系热轧板中强烈的立方织构,抑制再结晶Goss织构的形成;交叉轧制无过渡带及Bs织构的组织特征,进一步抑制再结晶Cube织构的形核及长大。6000系铝合金经过人工时效后,具有不同纵横比的析出相对各向异性的作用不同,当合金主要为再结晶Cube织构时,根据包含塑性模型及β"相与<001>Al的取向关系,β"相对于不同拉伸方向上的析出强化贡献值不同,从而抑制了峰值时效态样品的各向异性。含Sn的6000系铝合金较不含Sn合金峰值时效态屈服强度的各向异性明显下降,其机理为高温时效过程加速了时效硬化效应,峰时效态时Sn元素诱发了少量的β’析出相。6000系铝合金的快速烤漆硬化效应及机理研究表明:6000系铝合金经100℃×5min+180℃×5min双级预时效处理后,可获得最佳的力学性能,其屈服强度为150MPa,伸长率23.2%,烤漆硬化增量最大可达到114MPa;相较于单级预时效处理,双级预时效处理使6000系铝合金β"相的析出激活能Q减少了 39.6 kJ/mol;通过Avrami-Johnson-Mehl方法建立的T4和T4P态的β"相析出动力学的模型,并结合TEM微观组织观察,揭示了双级预时效工艺提高6000系铝合金烤漆硬化效应的作用机理,一级低温时效的热力学效应促使形成细小高密度的GPII区,经过二级高温时效处理后稳定存在的GPⅡ区长大并形成β"相核心,在烤漆过程中能够快速析出大量β"相。
吴思昕[7]（2021）在《7075铝合金预时效—温成形工艺研究》文中认为近年来,汽车工业的快速发展加剧了石油能源的消耗以及温室效应问题。节能减排已经成为很多国家发展的重要举措,而汽车轻量化在其中起着举足轻重的地位。铝合金由于比强度高、塑性好、抗腐蚀性能好,在汽车、军工、航空航天等领域起着广泛的作用,逐步取代传统钢制材料。然而铝合金在室温下成形性较差,难以加工形状复杂的零件,大大限制了其应用。铝合金温热成形技术作为目前铝合金板材加工的新技术应运而生。温热成形技术大大提高了材料的塑性,便于加工复杂零件。然而升温会导致合金内部析出相的溶解和粗化,降低零件强度,因此需要额外的热处理工艺来弥补强度的损失,延长生产节拍,浪费资源。车身零件成形及装配后一般要进行烘烤处理,可以利用烘烤工艺使温成形过程回溶的第二相再次析出,弥补温成形对零件强度降低的影响。如果温成形前材料处于欠时效状态,经温成形及烘烤后可以有效避免材料的过时效,获得接近T6态的强度。基于此,本文提出7075铝合金预时效-温成形工艺（Pre Aging-Warm Forming,PAWF）。研究了预时效、温成形、烘烤工艺参数对7075铝合金成形性及力学性能的影响,运用有限元分析方法对成形过程加以分析。相关的研究内容如下:（1）对7075铝合金预时效-温成形工艺参数进行探索,研究不同成形温度和保温时间对材料成形及烘烤后性能的影响,分析了预时效时间对材料性能和组织的影响规律。结果表明:低温回归处理后经烘烤再时效处理后硬度恢复效果明显,欠时效4h态的铝合金在200℃加热和烘烤后,可接近于T6峰值时效状态。（2）在180-220℃、0.01-0.1s-1条件下进行了温拉伸实验,探索欠时效态7075铝合金在不同成形温度、应变速率下的流变行为。研究抗拉强度、屈服强度、应变硬化率、延伸率等在不同成形温度及应变速率下的变化规律,并最终得到了欠时效7075铝合金具有最佳成形性所对应的成形温度。预时效7075铝合金升温至200℃成形时流动应力较室温条件下降,变形抗力降低;而应变硬化率与室温条件基本一致,总延伸率和均匀延伸率增加明显。（3）为探究预时效后材料性能的稳定性,7075-T6的板材经固溶淬火后,测量了欠时效态7075铝合金在室温下分别放置1至21天的硬度变化,研究了预时效对自然时效的抑制作用。铝合金在预时效处理后可以明显抑制自然时效。（4）进行了U形件温成形实验,分别研究凸模和凹模与板料相同温度的等温成形、凸模为室温,凹模与板料等温的差温成形及凸模和凹模均为室温的模内淬火三种冷却途径对零件硬度、截面厚度的影响规律。综合材料成形性与成形后性能,得到了最佳的成形条件。采用3D扫描仪对U形件进行扫描,对不同冷却路径下温成形的U形件进行了回弹分析。通过差示扫描量热法（DSC）分析7075铝合金在不同预时效时间、温成形后以及烘烤后的第二相的溶解和析出变化规律。与等温成形和模内淬火成形相比,差温成形可以获得良好的成形性和强度的综合力学性能。（5）运用改进的FB模型来拟合欠时效态铝合金在温成形条件下的流变行为。分别进行了差温成形、等温成形、模内淬火成形热-力耦合有限元仿真模拟,研究板料在成形及保压过程的温度场、厚度、等效应力与等效应变变化规律。与等温成形和模内淬火成形相比,经差温成形的零件受到的应力值更小,厚度分布更加均匀。
付多辉[8]（2021）在《7055铝合金非等温时效析出行为及其对性能的影响》文中认为本文以商用7055铝合金棒材为实验材料并对其进行了多向自由镦粗和固溶处理;利用透射电镜（TEM）、差示量热分析（DSC）、X射线衍射（XRD）等手段,结合一系列宏观性能测试测试重点研究了7055铝合金材料在非等温时效工艺下的显微组织及综合性能变化;同时,通过析出热动力学分析设计并改进了升降温一体的复合型非等温时效,使得合金力学性能得到了显着提升的同时极大地缩短了时效时间,提高了时效效率。以下为本文主要研究内容及结论:1)升温时效后的合金综合性能达到T74时效水平,力学性能方面与T6时效仍有一定差距。通过TEM观察发现,升温过程中合金能够在短时间内析出了大量尺寸细小的η’相;这些η’相在时效后期会开始粗化并向η相发生转变。升温时效的晶界处断续分布着尺寸粗大的晶界析出相且晶界无析出带（PFZ）宽度较大,材料的电导率相比T6时效有大幅度提升。升温时效下合金内部析出序列为SSS→GP区→η’相→η相。2)升温时效过程依然包含形核、长大与粗化这几个过程;与传统时效相比,析出相的形核速率随温度的升高急速上升并在达到峰值后迅速下降;在高温环境下,溶质原子扩散速率随温度呈指数上升,极大地加速了析出相生长的同时也导致了析出相粗化现象的过早出现,新相难以获得足够稳定的生长环境;限制了析出相体积分数的上升。3)升温时效下合金晶内析出相尺寸细小但尺寸分布区间较大,时效强化机理包含模量强化、共格应变强化和Orowan强化于一体;相比T6时效更为均匀的晶内析出相尺寸分布和更高的体积分数,该状态下的析出强化效果仍可进一步提高。4)结合理论分析结果设计了快速升温至较低温度的复合非等温时效工艺,该工艺下合金综合性能相比升温时效有了进一步提升。合金电导率维持不变的前提下获得了与T6时效相当甚至高于T6时效的力学性能。H40-175℃-C20状态合金综合性能最优:抗拉强度达到723MPa,屈服强度为660MPa,延伸率为11.5%,合金电导率为34.4%IACS;该时效工艺用时5.625h,极大缩短了时效时间。5)复合时效升温阶段合金内部快速析出大量细小的η’相,这些尺寸细小的析出相在降温过程中迅速长大,而持续下降的时效温度有很好地抑制了析出相的粗化;同时,时效后期的低温环境又为新相的析出创造了更为有利的环境,促进了二次析出的产生。该工艺的析出序列为:SSS→GP区→η’相→GP区→η’相。
于田夫[9]（2021）在《Al-Li-Cu-Mg-Zr合金组织演化与力学性能研究》文中研究表明铝锂合金由于具有高的比强度、比刚度等性能特点,在航空航天领域有着广阔的应用前景。Li含量的提高可进一步提高合金的弹性模量、降低合金的密度,但会导致合金塑性降低,因此有必要对高锂含量铝锂合金的组织进行优化调控,提升合金的综合力学性能。通过合金化、热处理及变形加工对高锂含量铝锂合金进行微观组织和性能的调控,研究合金元素对第二相析出行为的影响、合金的时效行为、变形组织演变规律及其对后续热处理组织和性能演变的影响,具有重要的意义。本文利用X射线衍射仪（XRD）、扫描电子显微镜（SEM）、背散射电子衍射（EBSD）、透射电子显微镜（TEM）、万能力学试验机、显微硬度计等表征和测试手段,系统研究了:Cu/Mg比对Al-2.8Li-x Cu-y Mg-0.2Zr合金组织和力学性能的影响规律。铸态Al-2.8Li-1Cu-3Mg-0.2Zr合金的固溶-时效析出行为。热变形对Al-2.8Li-1Cu-3Mg-0.2Zr合金组织性能影响。变形后续热处理对合金组织演变及力学性能的影响。铸态Al-3Li-x Cu-y Mg-Zr合金组织及室温力学性能的研究表明,随着Cu/Mg比值的降低,合金主要由α（Al）、δ′（Al3Li）和T2（Al6Li3Cu）相组成,晶界附近的第二相由连续粗大组织转变为不连续的组织,随着Mg含量的增加,促进了δ′（Al3Li）相的增长,合金强度上升。当Cu/Mg比为0.3时,合金的综合力学性能较优,抗拉强度为281MPa,屈服强度为251MPa,延伸率较低为5.3%。合金的主要强化机制是固溶强化和δ′（Al3Li）相的第二相强化,合金塑性低主要归因于β’（Al3Zr）相、沿晶界连续析出相和无沉淀区（PFZs）。Al-2.8Li-1Cu-3Mg-0.2Zr合金在固溶-时效过程中主要析出相是S1（A12Mg Li）、δ′（Al3Li）相及核壳结构Al3（Zr,Li）复合相。随着时效温度和时间的增加,S1（A12Mg Li）、δ′（Al3Li）相及核壳结构Al3（Zr,Li）复合相均发生了较为明显的长大行为,使得合金的显微硬度和抗拉强度随着时效温度和时间的增加呈现先增加后降低的趋势。同时,由于固溶处理后晶界残留的富Cu相及PFZs区的逐渐宽化使得合金的塑性降低。Al-2.8Li-1Cu-3Mg-0.2Zr合金在热变形过程中,组织演变以动态回复为主,发生了少量的动态再结晶。在织构演化上,热挤压变形过程中合金织构主要集中在β取向线上,同时在晶界处形成Cube{001}<100>再结晶织构。在热轧变形过程中,合金织构主要在α取向线上聚集,少量分布在β取向线上。轧制变形量50%的合金主要织构为Goss{011}<100>,轧制变形量70%时,Goss{011}<100>织构减弱,形成新的剪切织构Rotated-cube{001}<110>。综合热变形过程中硬化和软化共同作用的结果,使得热挤压态合金获得较高的抗拉强度（365MPa）。轧制变形过程中,合金的强度随变形量增加而增大,延伸率略有下降。变形态Al-2.8Li-1Cu-3Mg-0.2Zr合金后续热处理可进一步提高合金的力学性能。经535℃×40 min固溶处理后,挤压态和70%变形量热轧态合金发生了较为明显的静态回复、再结晶和晶界析出相溶解,50%热轧态合金中发生了轻微回复和再结晶现象。在随后的155℃时效过程中,主要的析出相仍为S1（A12Mg Li）、δ′（Al3Li）相及核壳结构Al3（Zr,Li）复合相,挤压态合金抗拉强度为492 MPa,50%热轧态及70%热轧态合金抗拉强度分别为480 MPa和510 MPa。通过优化主加合金元素Cu、Mg的相对含量,调整热处理、热变形及变形后热处理工艺,可显着提高高锂含量Al-Li-Cu-Mg-Zr合金的力学性能。当合金成分为Al-2.8Li-1Cu-3Mg-0.2Zr时,经70%变形量热轧后,再经535℃×40 min固溶处理和155℃×20h时效处理,其抗拉强度可达510 MPa。
李吉臣,冯迪,夏卫生,郭为民,王国迎[10]（2020）在《7055铝合金的非等温双级时效行为》文中指出采用硬度测试、电导率测试、室温拉伸实验、剥落腐蚀实验、DSC分析以及TEM观察,研究了非等温双级时效对7055铝合金组织及性能的影响。结果表明:在第二级时效的连续升温阶段,晶内由GP区、η′和α-Al三相共存状态逐渐演变为η′、η和α-Al三相共存态。在第二级时效的连续降温阶段,晶内二次析出GP区和η′相,合金硬度再次升高。晶界η相在时效过程中不断粗化并呈断续分布,合金电导率持续增加。非等温双级时效的第二级升温速率和最高时效温度（Tp）决定了合金的性能。在相同性能水平下,快速升温对应相对更高的Tp。以电导率22 MS/m为标准,1℃/min升温速率对应的Tp为215℃,而3℃/min升温速率下Tp则为225℃。经过105℃、24 h预时效并包含升降温的非等温二级时效,7055铝合金的抗拉强度和剥落腐蚀等级可达610MPa和EB级别,表现出比T6和T73态更加优异的综合性能,且取消等温保温阶段实现了热处理工艺的短流程操作。
二、6A60铝合金板材三级时效工艺研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、6A60铝合金板材三级时效工艺研究（论文提纲范文）
（1）7A56铝合金锻件时效热处理与热装配工艺适配性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 7xxx系铝合金的发展与现状 |
| 1.2.1 国外7xxx系铝合金的发展与现状 |
| 1.2.2 国内7xxx系铝合金的发展与现状 |
| 1.3 7xxx系铝合金的热处理工艺 |
| 1.3.1 固溶处理 |
| 1.3.2 时效处理 |
| 1.4 7xxx系铝合金的时效析出行为 |
| 1.4.1 7xxx系铝合金中的元素及其作用 |
| 1.4.2 7xxx系铝合金的时效析出相 |
| 1.4.3 7xxx系铝合金的微观组织对性能的影响 |
| 1.5 铝合金的热装配应用情况 |
| 1.6 本论文的研究意义、目的和内容 |
| 2 实验材料与研究方法 |
| 2.1 研究路线 |
| 2.1.1 技术路线 |
| 2.1.2 实验材料 |
| 2.2 组织分析与性能评价 |
| 2.2.1 微观组织表征 |
| 2.2.2 性能评价 |
| 3 7A56铝合金时效析出行为研究 |
| 3.1 固溶处理对7A56铝合金组织性能的影响 |
| 3.1.1 变形态组织分析 |
| 3.1.2 固溶处理对组织性能的影响 |
| 3.2 单级时效析出行为研究 |
| 3.3 双级时效析出行为研究 |
| 3.4 分析与讨论 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 典型时效态7A56铝合金在热暴露过程中的组织性能演变研究 |
| 4.1 峰时效态合金在热暴露过程中组织性能变化 |
| 4.2 双级时效态合金在热暴露过程中组织性能变化 |
| 4.2.1 典型双级时效态合金在热暴露过程中性能变化 |
| 4.2.2 典型双级时效态合金在热暴露过程中组织变化 |
| 4.3 分析与讨论 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 轻度时效预处理7A56铝合金在热暴露过程中的组织性能演变研究 |
| 5.1 预处理温度和时间对7A56铝合金在热暴露过程中性能影响 |
| 5.2 预处理7A56铝合金在热暴露过程中的组织变化 |
| 5.3 分析与讨论 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的学术成果 |
| 致谢 |
（2）6061铝合金板材快速固溶-时效工艺及机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 铝合金综述及轻量化应用 |
| 1.2.1 铝及铝合金的特点 |
| 1.2.2 铝合金分类 |
| 1.2.3 6xxx系铝合金元素组成及影响 |
| 1.2.4 铝合金在汽车轻量化的应用现状 |
| 1.3 车用铝合金热成形技术现状 |
| 1.4 Al-Mg-Si系合金热处理研究进展 |
| 1.4.1 铝合金固溶淬火处理 |
| 1.4.2 铝合金时效热处理 |
| 1.5 铝合金脱溶沉淀与时效析出 |
| 1.6 课题研究内容及意义 |
| 第2章 实验材料及分析方法 |
| 2.1 实验材料及试样制备 |
| 2.2 实验方案及流程 |
| 2.2.1 实验方案 |
| 2.2.2 实验流程 |
| 2.3 分析方法 |
| 2.3.1 拉伸试验 |
| 2.3.2 显微硬度 |
| 2.3.3 金相观察 |
| 2.3.4 扫描电子显微镜观察 |
| 2.3.5 透射电子显微镜观察 |
| 2.3.6 X射线衍射分析 |
| 第3章 6061 铝合金板材快速固溶工艺研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 不同加热方式的影响 |
| 3.2.1 升温速率 |
| 3.2.2 性能结果分析 |
| 3.2.3 X射线物相分析 |
| 3.3 盐浴固溶热处理参数的影响 |
| 3.3.1 力学性能分析 |
| 3.3.2 金相组织 |
| 3.3.3 扫描电镜分析 |
| 3.3.4 XRD分析 |
| 3.4 快速固溶工艺机理研究 |
| 3.4.1 6061 铝合金过饱和固溶体形成过程 |
| 3.4.2 固溶进程影响因素 |
| 3.4.3 实验快速固溶机理及后续影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 6061 铝合金板材快速时效工艺研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 不同加热方式的影响 |
| 4.2.1 力学性能分析 |
| 4.2.2 升温曲线 |
| 4.3 油浴时效热处理参数的影响 |
| 4.3.1 时效工艺热处理制度 |
| 4.3.2 力学性能分析 |
| 4.3.3 不同时效温度的硬化曲线 |
| 4.3.4 第二相扫描电镜观察 |
| 4.3.5 沉淀析出相透射电镜观察 |
| 4.4 快速时效工艺机理研究 |
| 4.4.1 6061 铝合金时效析出过程 |
| 4.4.2 影响脱溶动力学的因素 |
| 4.4.3 实验快速时效工艺机理 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（3）稀土Sc、Y及热处理工艺对7055铝合金组织和性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 7055 铝合金概论 |
| 1.2.1 铝合金的分类 |
| 1.2.2 7055 铝合金的发展概况 |
| 1.3 7055 铝合金中成分对组织性能的影响 |
| 1.4 稀土在7055 铝合金中的作用 |
| 1.4.1 变质作用 |
| 1.4.2 精炼、净化作用 |
| 1.4.3 合金化作用 |
| 1.4.4 Sc在7055 铝合金中的作用 |
| 1.4.5 Y在7055 铝合金中的作用 |
| 1.5 7055 铝合金的热处理工艺研究 |
| 1.5.1 均匀化 |
| 1.5.2 固溶处理 |
| 1.5.3 时效处理 |
| 1.6 论文研究目的与主要内容 |
| 第二章 实验材料、设备及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验设备及药品 |
| 2.3 合金的熔炼 |
| 2.4 铸锭均匀化 |
| 2.5 合金的轧制 |
| 2.6 固溶与时效 |
| 2.7 合金形显微貌分析 |
| 2.7.1 金相组织观察 |
| 2.7.2 扫描电镜观察 |
| 2.7.3 透射电镜样品的制备与观察 |
| 2.8 合金性能测试 |
| 2.8.1 硬度测试 |
| 2.8.2 电导率测试 |
| 2.8.3 室温拉伸测试 |
| 2.8.4 电化学腐蚀测试 |
| 第三章 微量Sc对7055 合金组织和性能的影响 |
| 3.1 成分设计 |
| 3.2 合金显微组织分析 |
| 3.2.1 Sc对7055 合金铸态显微组织的影响 |
| 3.2.2 Sc对7055 合金均匀化组织的影响 |
| 3.2.3 7055-x Sc合金的XRD分析 |
| 3.2.4 Sc对7055 合金固溶时效后显微组织的影响 |
| 3.2.5 Sc对7055 合金T6 时效处理后TEM分析 |
| 3.3 Sc对7055 合金性能的影响 |
| 3.3.1 Sc对7055 合金硬度的影响 |
| 3.3.2 Sc对7055 合金电导率的影响 |
| 3.3.3 Sc对7055 合金力学性能的影响 |
| 3.3.4 Sc对7055 合金耐腐蚀性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 双级时效对含Sc7055 铝合金的组织和性能的影响 |
| 4.1 双级时效参数的确定 |
| 4.2 合金的显微组织结构分析 |
| 4.2.1 7055-0.25 合金铸态显微组织 |
| 4.2.2 7055-0.25 合金时效态显微组织 |
| 4.2.3 7055-0.25 合金时效态透射电镜分析 |
| 4.3 双级时效对合金性能的影响 |
| 4.3.1 双级时效对7055-0.25Sc合金电导率的影响 |
| 4.3.2 双级时效对7055-0.25Sc合金硬度的影响 |
| 4.3.3 双级时效对7055-0.25Sc合金力学性能的影响 |
| 4.3.4 双级时效对7055-0.25Sc合金腐蚀性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 添加微量Sc和Y对7055 合金微观结构和性能的影响 |
| 5.1 成分设计 |
| 5.2 合金的显微组织结构分析 |
| 5.2.1 微量Sc对7055-Y合金铸态组织的影响 |
| 5.2.2 微量Sc对7055-Y合金时效态组织的影响 |
| 5.2.3 7055-Y-x Sc合金XRD分析 |
| 5.2.4 7055-Y-x Sc合金TEM分析 |
| 5.3 Sc对7055-Y合金的性能影响 |
| 5.3.1 Sc对7055-Y合金硬度的影响 |
| 5.3.2 Sc对7055-Y合金电导率的影响 |
| 5.3.3 Sc对705-Y合金力学性能影响 |
| 5.3.4 Sc对7055-Y合金腐蚀性能影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表论文情况 |
（4）挤压变形及热处理对喷射态2195铝锂合金组织与性能影响的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 铝锂合金的发展与应用 |
| 1.2.1 铝锂合金的发展历程 |
| 1.2.2 铝锂合金的应用 |
| 1.3 铝锂合金的喷射成形制备工艺 |
| 1.4 铝锂合金挤压与热处理技术研究现状 |
| 1.4.1 铝锂合金均匀化处理 |
| 1.4.2 铝锂合金变形行为与微观组织演变 |
| 1.4.3 挤压工艺对铝锂合金型材质量的影响 |
| 1.4.4 时效工艺对铝锂合金组织与性能的影响 |
| 1.5 铝锂合金型材挤压技术中存在的问题 |
| 1.6 本文主要研究内容与研究方案 |
| 1.6.1 研究内容 |
| 1.6.2 研究方案 |
| 第二章 喷射态和铸态2195铝锂合金组织与性能对比研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验材料与方法 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 取样与表征方法 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 晶粒组织对比研究 |
| 2.3.2 第二相粒子表征与对比 |
| 2.3.3 力学性能及断口形貌对比研究 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 喷射态2195铝锂合金均匀化过程微观组织演变规律 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验材料与方法 |
| 3.2.1 实验材料与步骤 |
| 3.2.2 样品制备与表征方法 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 均匀化过程中第二相粒子的演变 |
| 3.3.2 第二相粒子溶解与溶质元素扩散过程动力学分析 |
| 3.3.3 均匀化工艺对弥散相析出行为的影响 |
| 3.3.4 均匀化工艺对再结晶行为的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 喷射态2195铝锂合金热变形行为及其本构关系模型 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验材料与方法 |
| 4.2.1 实验材料与热压缩试验 |
| 4.2.2 微观组织表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 热变形行为分析 |
| 4.3.2 本构模型建立 |
| 4.3.3 热加工图构建 |
| 4.3.4 微观组织演变分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 喷射态2195铝锂合金挤压和热处理过程中组织与性能演变 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验材料与方法 |
| 5.2.1 挤压变形与热处理方法 |
| 5.2.2 取样与测试方法 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 挤压变形对微观组织的影响 |
| 5.3.2 固溶处理对微观组织的影响 |
| 5.3.3 挤压态合金时效硬化行为 |
| 5.3.4 时效工艺对挤压态合金力学性能的影响 |
| 5.3.5 时效工艺对挤压态合金析出行为的影响 |
| 5.3.6 时效处理试样的断口形貌与断裂机理 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 预变形时效对挤压态2195铝锂合金组织与性能的影响 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 实验材料与方法 |
| 6.2.1 实验材料与步骤 |
| 6.2.2 表征与测试方法 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 预变形时效对合金硬化行为的影响 |
| 6.3.2 预变形时效工艺对微观组织的影响及机理 |
| 6.3.3 预变形时效工艺对力学性能的影响及机理 |
| 6.3.4 预变形时效工艺对晶间腐蚀行为的影响及机制 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 挤压态2195铝锂合金坯料预热处理对板材挤压的影响 |
| 7.1 前言 |
| 7.2 实验材料与方法 |
| 7.2.1 实验材料与挤压实验 |
| 7.2.2 取样和测试方法 |
| 7.3 结果与讨论 |
| 7.3.1 预热处理参数对挤压态坯料微观组织的影响 |
| 7.3.2 预热处理参数对挤压力的影响 |
| 7.3.3 预热处理参数对挤压板材微观组织的影响 |
| 7.3.4 预热处理参数对挤压板材力学性能的影响 |
| 7.4 本章小结 |
| 第八章 挤压工艺参数对2195铝锂合金型材微观组织与力学性能的影响 |
| 8.1 前言 |
| 8.2 实验材料与方法 |
| 8.2.1 实验材料与型材挤压实验 |
| 8.2.2 取样与测试方法 |
| 8.3 结果与讨论 |
| 8.3.1 型材截面形状对微观组织和力学性能的影响 |
| 8.3.2 挤压温度对型材微观组织和力学性能的影响 |
| 8.3.3 挤压速度对型材微观组织和力学性能的影响 |
| 8.4 本章小结 |
| 第九章 2195铝锂合金挤压型材开裂行为及开裂准则研究 |
| 9.1 前言 |
| 9.2 实验方法 |
| 9.3 型材挤压过程数值模拟模型 |
| 9.4 挤压工艺对型材开裂的影响及其机制 |
| 9.4.1 不同挤压工艺参数下型材的开裂行为 |
| 9.4.2 开裂机制分析 |
| 9.5 挤压型材的韧性开裂准则 |
| 9.5.1 韧性开裂准则及临界条件的确定 |
| 9.5.2 开裂准则的积分形式与离散形式 |
| 9.6 挤压开裂准则的修正及应用 |
| 9.6.1 开裂风险位置判断 |
| 9.6.2 开裂准则的修正 |
| 9.6.3 开裂准则的应用验证 |
| 9.7 挤压极限图 |
| 9.8 本章小结 |
| 第十章 结论与展望 |
| 10.1 结论 |
| 10.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间完成的论文 |
| 攻读博士学位期间获得的奖励 |
| 攻读博士学位期间参与的科研项目 |
| 附件 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（5）铸态2196铝锂合金挤压变形行为及热处理对其组织与性能影响的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 铝锂合金的发展及应用 |
| 1.3 我国铝锂合金的发展状况 |
| 1.4 铝锂合金挤压成形技术研究现状 |
| 1.4.1 铝锂合金热变形行为 |
| 1.4.2 铝锂合金挤压成形工艺 |
| 1.4.3 铝锂合金热处理工艺 |
| 1.4.4 铝锂合金各向异性 |
| 1.4.5 铝锂合金腐蚀行为 |
| 1.5 铝锂合金挤压成形研究存在的主要问题 |
| 1.6 本文的主要研究内容 |
| 第二章 铸态2196铝锂合金均匀化处理工艺研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验方法及步骤 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 均匀化处理 |
| 2.2.3 DSC测试 |
| 2.2.4 微观组织观察 |
| 2.2.5 硬度测试和拉伸试验 |
| 2.3 铸态2196铝锂合金的微观组织 |
| 2.4 均匀化处理对合金微观组织的影响 |
| 2.4.1 均匀化处理工艺参数的制定 |
| 2.4.2 单级均匀化处理后合金的微观组织 |
| 2.4.3 双级均匀化处理后合金的微观组织 |
| 2.5 均匀化处理对合金力学性能的影响 |
| 2.6 均匀化动力学分析 |
| 2.7 本章小结 |
| 第三章 2196铝锂合金热变形行为及本构模型研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验方法及步骤 |
| 3.2.1 实验材料 |
| 3.2.2 热压缩试验 |
| 3.2.3 微观组织观察 |
| 3.3 2196铝锂合金本构模型的构建 |
| 3.3.1 真应力-真应变曲线 |
| 3.3.2 热压缩流变应力的温度与摩擦修正 |
| 3.3.3 考虑应变补偿的Arrhenius模型 |
| 3.3.4 Arrhenius本构模型的修正 |
| 3.3.5 热加工图的构建 |
| 3.4 2196铝锂合金热压缩过程中的微观组织演变 |
| 3.4.1 变形温度和应变速率对微观组织的影响 |
| 3.4.2 应变对微观组织的影响 |
| 3.5 本构模型的应用及其实验验证 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 挤压工艺参数对2196铝锂合金组织和性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验方法及步骤 |
| 4.2.1 实验材料 |
| 4.2.2 模具结构及挤压实验工艺参数 |
| 4.2.3 力学性能测试 |
| 4.2.4 微观组织观察 |
| 4.3 挤压实验载荷 |
| 4.4 挤压温度和挤压速度对合金组织和力学性能的影响 |
| 4.4.1 晶粒形貌 |
| 4.4.2 晶粒尺寸及取向角 |
| 4.4.3 显微织构 |
| 4.4.4 力学性能 |
| 4.5 挤压比对合金组织和力学性能的影响 |
| 4.5.1 晶粒形貌 |
| 4.5.2 显微织构 |
| 4.5.3 力学性能 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 热处理对2196铝锂合金挤压板材组织和性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验方法及步骤 |
| 5.2.1 挤压实验 |
| 5.2.2 固溶和时效处理 |
| 5.2.3 微观组织观察 |
| 5.3 热处理过程中合金的微观组织与力学性能 |
| 5.3.1 微观组织演变 |
| 5.3.2 力学性能变化 |
| 5.4 固溶时效对合金微观组织和力学性能的影响 |
| 5.5 预拉伸对合金微观组织和力学性能的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 热处理对2196铝锂合金挤压板材各向异性的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验方法及步骤 |
| 6.2.1 力学性能各向异性测试 |
| 6.2.2 热处理工艺 |
| 6.2.3 微观组织观察 |
| 6.3 热处理对合金力学性能各向异性的影响 |
| 6.4 热处理对合金微观组织各向异性的影响 |
| 6.4.1 晶粒形貌与显微织构 |
| 6.4.2 再结晶 |
| 6.4.3 析出行为 |
| 6.5 热处理对合金断裂机制和断口形貌各向异性的影响 |
| 6.6 本章小结 |
| 第七章 2196铝锂合金重固溶再时效处理工艺研究 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 实验方法及步骤 |
| 7.2.1 重固溶再时效处理 |
| 7.2.2 力学性能测试 |
| 7.2.3 电导率测试 |
| 7.2.4 晶间腐蚀试验 |
| 7.2.5 电化学试验 |
| 7.2.6 微观组织观察 |
| 7.3 重固溶再时效对合金力学性能的影响 |
| 7.4 重固溶再时效对合金抗腐蚀性能的影响 |
| 7.4.1 电导率 |
| 7.4.2 晶间腐蚀 |
| 7.4.3 电化学行为 |
| 7.5 重固溶再时效对合金微观组织的影响 |
| 7.6 本章小结 |
| 第八章 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读博士学位期间完成的学术论文 |
| 攻读博士学位期间申请的发明专利 |
| 攻读博士学位期间获得的奖励 |
| 攻读博士学位期间参与的科研项目 |
| 附件 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（6）汽车用6000系铝合金的各向异性及烤漆硬化效应研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 2 文献综述 |
| 2.1 铝合金汽车板的应用现状及分类 |
| 2.1.1 铝合金汽车板的性能要求及分类 |
| 2.1.2 6000系铝合金中的合金元素及其作用 |
| 2.1.3 6000系铝合金汽车板的应用现状 |
| 2.2 6000系铝合金的烤漆硬化效应 |
| 2.2.1 6000系铝合金的析出相及析出序列 |
| 2.2.2 微合金元素对6000系铝合金烤漆硬化效应的影响 |
| 2.2.3 预处理对6000系铝合金烤漆硬化效应的影响 |
| 2.2.4 6000系铝合金的析出强化机制 |
| 2.3 织构及析出相对6000系铝合金各向异性的影响 |
| 2.3.1 铝合金的织构类型及其对各向异性的影响 |
| 2.3.2 6000系铝合金织构的调控 |
| 2.3.3 6000系铝合金的析出相对各向异性的影响 |
| 2.4 小结 |
| 3 研究内容与方法 |
| 3.1 研究内容 |
| 3.2 技术路线 |
| 3.3 实验材料与方法 |
| 3.3.1 实验材料与制备 |
| 3.3.2 微观组织观察与分析 |
| 3.3.3 热分析及力学性能测试 |
| 4 中间退火及冷轧对6000系铝合金织构及微观组织的影响 |
| 4.1 实验材料及方法 |
| 4.2 中间热处理对热轧6000系铝合金微观组织及织构的影响 |
| 4.2.1 中间热处理对铝合金微观组织的影响 |
| 4.2.2 中间热处理对铝合金第二相的影响 |
| 4.2.3 中间热处理对铝合金织构的影响 |
| 4.3 冷轧轧制方式对6000系铝合金组织的影响 |
| 4.3.1 冷轧轧制方式对铝合金织构的影响 |
| 4.3.2 冷轧轧制方式对铝合金显微组织的影响 |
| 4.4 6000系铝合金固溶热处理后的微观组织及织构特征 |
| 4.4.1 6000系铝合金固溶热处理后的微观组织 |
| 4.4.2 6000系铝合金固溶热处理后的织构特征 |
| 4.5 6000系铝合金的Bs织构的形成机理 |
| 4.5.1 轧制方式对位错密度及大小角度晶粒的影响 |
| 4.5.2 交叉轧制过程织构及微观组织的变化 |
| 4.5.3 交叉轧制过程TEM组织观察 |
| 4.5.4 Bs取向的稳定性分析 |
| 4.6 小结 |
| 5 微合金元素Sn对6000系铝合金的组织及其时效析出行为的影响 |
| 5.1 实验材料与方法 |
| 5.2 Sn元素对6000系铝合金凝固及均匀化组织的影响 |
| 5.2.1 含Sn-6000系铝合金的热力学计算 |
| 5.2.2 不同Mg/Si比下含Sn-6000系铝合金铸态组织特征 |
| 5.2.3 不同Mg/Si比下含Sn-6000系铝合金均匀化组织特征 |
| 5.2.4 Sn含量对6000系铝合金铸态及均匀化组织的影响 |
| 5.3 Sn元素对6000系铝合金再结晶组织及织构演变的影响 |
| 5.3.1 Sn元素对6000系铝合金再结晶组织的影响 |
| 5.3.2 Sn元素对6000系铝合金织构演变的影响 |
| 5.4 不同Mg/Si比含Sn-6000系铝合金时效硬化及断裂行为研究 |
| 5.4.1 不同Mg/Si比含Sn-6000系铝合金的时效硬化行为 |
| 5.4.2 不同Mg/Si比含Sn-6000系铝合金的第二相 |
| 5.4.3 不同Mg/Si比含Sn-6000系铝合金的断裂行为 |
| 5.5 Sn对6000系铝合金析出行为的影响及析出强化机理 |
| 5.5.1 Sn对6000系铝合金自然时效及析出行为的影响 |
| 5.5.2 Sn对6000系铝合金时效硬化及力学性能的影响 |
| 5.5.3 Sn对6000系铝合金时效析出及强化机理的影响 |
| 5.6 小结 |
| 6 织构与析出相对6000系铝合金各向异性的影响 |
| 6.1 6000系铝合金的塑性各向异性 |
| 6.2 6000系铝合金的力学性能及其各向异性 |
| 6.3 织构对6000系铝合金各向异性的影响 |
| 6.4 6000系合金的塑性各向异性调控机理 |
| 6.4.1 6000系铝合金加工过程中的织构演变 |
| 6.4.2 6000系铝合金各向异性的调控机理 |
| 6.5 6000系铝合金的析出相特征 |
| 6.6 析出相对6000系铝合金各向异性的影响 |
| 6.7 小结 |
| 7 双级预时效工艺对汽车用6000系铝合金烤漆硬化效应的影响 |
| 7.1 实验材料和方法 |
| 7.2 一级预时效对烤漆前后力学性能的影响 |
| 7.2.1 一级预时效温度的影响 |
| 7.2.2 一级预时效时间的影响 |
| 7.3 二级预时效对烤漆前后力学性能的影响 |
| 7.3.1 二级预时效温度的影响 |
| 7.3.2 二级预时效时间的影响 |
| 7.4 单级预时效处理对烤漆前后组织性能的影响 |
| 7.4.1 单双级预时效对烤漆前后力学性能的对比 |
| 7.4.2 单级预时效处理后的TEM组织观察 |
| 7.5 6000系铝合金预时效态的析出行为分析 |
| 7.5.1 双级预时效工艺对析出行为的影响 |
| 7.5.2 双级预时效工艺的析出动力学分析 |
| 7.5.3 双级预时效对等温时效过程快速时效响应的影响 |
| 7.6 双级预时效对烤漆前后微观组织的影响 |
| 7.6.1 一级预时效温度对烤漆前后的TEM组织的影响 |
| 7.6.2 二级预时效温度对TEM组织的影响 |
| 7.6.3 二级预时效温度对烤漆后TEM组织的影响 |
| 7.7 小结 |
| 8 结论 |
| 9 创新点 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（7）7075铝合金预时效—温成形工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 铝合金板材成形技术 |
| 1.2.1 冷成形 |
| 1.2.2 温成形 |
| 1.2.3 热成形 |
| 1.3 铝合金时效处理技术 |
| 1.3.1 单级时效 |
| 1.3.2 双级时效 |
| 1.3.3 三级时效 |
| 1.4 烘烤处理 |
| 1.5 本文主要研究内容及研究意义 |
| 第2章 实验材料及工艺方案 |
| 2.1 实验材料及总体工艺方案 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 工艺方案 |
| 2.2 7075 铝合金热处理工艺研究 |
| 2.3 微观组织观察和硬度检测 |
| 2.4 温拉伸实验 |
| 2.5 自然时效处理 |
| 2.6 U形件温成形实验 |
| 2.7 DSC检测 |
| 第3章 预时效-温成形对7075 铝合金组织与性能的影响 |
| 3.1 加热温度与保温时间对7075 铝合金性能的影响 |
| 3.2 欠时效时间对组织和性能的影响 |
| 3.3 温拉伸实验结果 |
| 3.4 预时效对材料性能稳定性的影响 |
| 3.5 冷却路径对7075 铝合金温成形性能的影响 |
| 3.5.1 硬度与成形性分析 |
| 3.5.2 回弹分析 |
| 3.6 DSC结果分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 U形件温成形热-力耦合有限元模拟 |
| 4.1 欠时效态7075 铝合金温成形本构模型建立 |
| 4.2 有限元模型建立 |
| 4.2.1 几何模型的建立及网格划分 |
| 4.2.2 材料属性及定义 |
| 4.2.3 接触模型的定义 |
| 4.2.4 温度初始条件 |
| 4.3 成形的结果与分析 |
| 4.3.1 力-位移曲线对比 |
| 4.3.2 温度场变化 |
| 4.3.3 零件厚度变化 |
| 4.3.4 等效应力和等效应变 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介及在学期间所取得的科研成果 |
| 致谢 |
（8）7055铝合金非等温时效析出行为及其对性能的影响（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及目的 |
| 1.2 7XXX铝合金发展历史 |
| 1.3 合金元素对高强度铝合金性能的影响 |
| 1.3.1 7XXX铝合金中的主要合金元素 |
| 1.3.2 微量元素对7XXX铝合金组织性能的影响 |
| 1.4 7XXX铝合金时效析出序列和析出相类型 |
| 1.4.1 7XXX铝合金时效析出序列 |
| 1.4.2 7XXX铝合金的主要析出相 |
| 1.5 7XXX铝合金时效热处理工艺 |
| 1.5.1 单级时效 |
| 1.5.2 双级时效 |
| 1.5.3 回归再时效 |
| 1.5.4 非等温时效 |
| 1.5.5 目前存在的问题 |
| 1.6 本文主要研究内容 |
| 第二章 实验方法与材料制备 |
| 2.1 .实验材料制备流程 |
| 2.1.1 实验合金成分 |
| 2.1.2 均匀化处理 |
| 2.1.3 变形工艺 |
| 2.1.4 固溶时效处理 |
| 2.2 .组织与性能测试方法 |
| 2.2.1 X射线衍射分析(XRD) |
| 2.2.2 差示量热分析(DSC) |
| 2.2.3 透射电子显微镜(TEM) |
| 2.2.4 显微硬度测试 |
| 2.2.5 电导率测试 |
| 2.2.6 室温拉伸测试 |
| 第三章 升温时效对7055铝合金组织及性能的影响 |
| 3.1 升温时效对7055铝合金性能的影响 |
| 3.1.1 对合金显微硬度和电导率的影响 |
| 3.1.2 对合金强度及延伸率的影响 |
| 3.2 升温时效过程中合金析出行为研究 |
| 3.2.1 不同升温终止温度下合金的析出行为 |
| 3.2.2 不同升温速率下合金的析出行为 |
| 3.3 7055铝合金升温时效析出机理研究 |
| 3.3.1 形核阶段 |
| 3.3.2 长大阶段和粗化阶段 |
| 3.3.3 升温时效析出相对7055合金性能的影响 |
| 3.4 本章总结 |
| 第四章 7055铝合金升降温非等温时效研究 |
| 4.1 升降温时效对合金性能的影响 |
| 4.1.1 对合金显微硬度和电导率的影响 |
| 4.1.2 对合金室温拉伸性能的影响 |
| 4.2 升降温时效中合金析出行为研究 |
| 4.2.1 升降温速率对合金析出行为的影响 |
| 4.2.2 降温过程中的析出行为研究 |
| 4.3 升降温时效中的显微组织对合金力学性能的影响 |
| 4.3.1 析出相尺寸分布和体积分数统计结果 |
| 4.3.2 合金在时效过程中的强度贡献值计算 |
| 4.4 本章总结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 全文总结 |
| 研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间的学术活动及成果情况 |
（9）Al-Li-Cu-Mg-Zr合金组织演化与力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 铝锂合金的发展 |
| 1.2.1 第一代铝锂合金 |
| 1.2.2 第二代铝锂合金 |
| 1.2.3 第三代铝锂合金 |
| 1.2.4 国内铝锂合金的发展历程 |
| 1.3 铝锂合金的合金化 |
| 1.3.1 合金元素的作用 |
| 1.3.2 铝锂合金中的析出相 |
| 1.4 铝锂合金的热处理 |
| 1.4.1 固溶处理 |
| 1.4.2 时效行为 |
| 1.5 形变对铝锂合金组织性能的影响 |
| 1.5.1 轧制工艺 |
| 1.5.2 挤压工艺 |
| 1.6 课题主要研究内容 |
| 第2章 试验材料及方法 |
| 2.1 课题实施的技术路线 |
| 2.1.1 成分设计及熔炼 |
| 2.1.2 试样制备及加工 |
| 2.2 挤压及轧制变形 |
| 2.2.1 热挤压 |
| 2.2.2 轧制 |
| 2.3 热处理 |
| 2.4 成分测试 |
| 2.5 组织结构分析 |
| 2.5.1 X射线衍射(XRD)分析 |
| 2.5.2 显微组织光学显微镜(OM)分析 |
| 2.5.3 微观组织扫描电子显微镜(SEM)分析 |
| 2.5.4 电子背散射衍射(EBSD)分析 |
| 2.5.5 透射电子显微镜(TEM)分析 |
| 2.6 力学性能测试 |
| 2.6.1 拉伸性能测试 |
| 2.6.2 显微硬度测试 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 Cu/Mg比对Al-2.8Li-xCu-yMg-Zr合金组织和力学性能的影响 |
| 3.1 铸态合金的成分 |
| 3.2 铸态合金的XRD分析 |
| 3.3 铸态合金的显微组织分析 |
| 3.4 铸态合金的力学性能 |
| 3.5 合金的强化机制 |
| 3.5.1 固溶强化 |
| 3.5.2 第二相强化 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 Al-2.8Li-1Cu-3Mg-0.2Zr合金的时效行为与强化机制 |
| 4.1 固溶处理对合金微观组织和性能的影响 |
| 4.1.1 固溶温度对合金微观组织和性能的影响 |
| 4.1.2 固溶时间对合金微观组织的影响 |
| 4.1.3 固溶处理对铸态合金微观组织的影响 |
| 4.2 155℃时效中合金微观组织和力学性能 |
| 4.2.1 时效硬化曲线与组织演变 |
| 4.2.2 时效态合金的力学性能 |
| 4.2.3 断口形貌 |
| 4.3 185℃时效中合金微观组织和力学性能 |
| 4.3.1 时效硬化曲线与组织演变 |
| 4.3.2 时效态合金的力学性能 |
| 4.4 铸态合金在时效过程中的析出行为及强化机制 |
| 4.4.1 时效过程中的析出行为 |
| 4.4.2 时效过程中的强化机制 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 热变形对Al-2.8Li-1Cu-3Mg-0.2Zr合金组织及力学性能的影响 |
| 5.1 挤压和轧制变形后合金的显微组织 |
| 5.2 挤压和轧制变形后合金的织构 |
| 5.3 挤压和轧制变形对合金力学性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 变形态Al-2.8Li-1Cu-3Mg-0.2Zr合金固溶-时效过程中微观组织和力学性能 |
| 6.1 固溶处理对变形态合金微观组织和力学性能的影响 |
| 6.1.1 固溶处理对变形态合金微观组织的影响 |
| 6.1.2 固溶处理对变形态合金力学性能的影响 |
| 6.2 挤压态合金时效析出行为和力学性能演变 |
| 6.2.1 挤压态合金时效硬化曲线 |
| 6.2.2 挤压态合金时效析出行为 |
| 6.2.3 挤压态合金力学性能 |
| 6.2.4 挤压态合金断口形貌 |
| 6.3 轧制态合金时效析出行为和力学性能演变 |
| 6.3.1 轧制态合金时效硬化曲线 |
| 6.3.2 轧制态合金时效析出行为 |
| 6.3.3 轧制态合金力学性能 |
| 6.3.4 轧制态合金断口形貌 |
| 6.4 70%轧制态合金在时效过程中的强化机制分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论与创新点 |
| 本文主要结论 |
| 本文创新点 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文和取得的科研成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（10）7055铝合金的非等温双级时效行为（论文提纲范文）
| 1 实验方法 |
| 2 实验结果 |
| 2.1 电导率和硬度演变 |
| 2.2 室温拉伸性能 |
| 2.3 剥落腐蚀性能 |
| 2.4 微观组织观察 |
| 3 分析讨论 |
| 3.1 升温时效行为 |
| 3.2 降温时效行为 |
| 4 结论 |
四、6A60铝合金板材三级时效工艺研究（论文参考文献）
- [1]7A56铝合金锻件时效热处理与热装配工艺适配性研究[D]. 程韬潜. 北京有色金属研究总院, 2021(01)
- [2]6061铝合金板材快速固溶-时效工艺及机理研究[D]. 王春云. 哈尔滨工业大学, 2021
- [3]稀土Sc、Y及热处理工艺对7055铝合金组织和性能的影响[D]. 黄锴. 广西大学, 2021(12)
- [4]挤压变形及热处理对喷射态2195铝锂合金组织与性能影响的研究[D]. 王永晓. 山东大学, 2021(11)
- [5]铸态2196铝锂合金挤压变形行为及热处理对其组织与性能影响的研究[D]. 陈孝学. 山东大学, 2021(12)
- [6]汽车用6000系铝合金的各向异性及烤漆硬化效应研究[D]. 段晓鸽. 北京科技大学, 2021(08)
- [7]7075铝合金预时效—温成形工艺研究[D]. 吴思昕. 吉林大学, 2021(01)
- [8]7055铝合金非等温时效析出行为及其对性能的影响[D]. 付多辉. 合肥工业大学, 2021(02)
- [9]Al-Li-Cu-Mg-Zr合金组织演化与力学性能研究[D]. 于田夫. 哈尔滨工程大学, 2021(02)
- [10]7055铝合金的非等温双级时效行为[J]. 李吉臣,冯迪,夏卫生,郭为民,王国迎. 金属学报, 2020(11)